массе жидкой фазе получение

Обычно применяют три способа нанесения неподвижной жидкой фазы на твердый носитель. В первом способе взвешенное количество носителя помещают в колбу и туда же вводят рассчитанную навеску жидкости, служащей неподвижной фазой. Тщательное перемешивание содержимого колбы прекращают после впитывания всей жидкости в носитель и получения однородной сыпучей массы. [c.178]

Гидрогенизация (гидрирование) твердого топлива. Гидрогенизация— это способ получения искусственного жидкого топлива — заменителя нефти и нефтепродуктов из бурых и каменных углей, сланцев и других видов низкосортного топлива. Метод основан на гидрировании топлива при высокой температуре, высоком давлении водорода в присутствии катализаторов. В этих условиях происходит разрушение непрочных межмолекулярных и внутримолекулярных связей в органической массе топлива с присоединением водорода и образованием низкомолекулярных углеводородов из высокомолекулярных соединений. Высокие температура и давление способствуют образованию жидкой фазы, которая вновь подвергается каталитическому гидрированию с расщеплением крупных молекул и присоединением водорода. Гидрированию подвергаются также соединения, содержашие серу, кислород и азот. Продуктом гидрогенизации служит жидкая смесь легких углеводородов (моторное топливо) с минимальным содержанием примесей серы, кислорода и азота, удаляемых в газовую фазу в виде НгЗ, Н2О и ЫНз. [c.54]

Ранее в качестве питательной среды использовали газообразные алканы, прежде всего метан. Бактерии, ассимилирующие метан, сначала окисляют его в метанол. Такой процесс ферментации складывается из следующих операций. Бактерии суспендируют в питательный раствор, через который пропускают воздушно-метановую смесь. В растворе в качестве минеральных солей, необходимых для размножения дрожжевых клеток, находятся аммониевые соли. Твердая масса бактерий выделяется из содержимого в ферментаторе центрифугированием. Полученную центрифугированием массу промывают и просушивают. Выход дрожжей высокий. Из 100 ч. (по массе) метана получают 75 ч. готового клеточного материала. Применение газообразных алканов создает и некоторые проблемы — повышенная потребность в кислороде 1 г дрожжей нуждается в 5,3 г кислорода и т. п., смесь метана и кислорода небезопасна (взрывчатая смесь), микроорганизмы трудно отделяются центрифугированием от жидкой фазы. [c.206]

При заданной температуре для данного сплава вычислить по правилу рычага массы равновесных (твердой и жидкой) фаз, полученных из 400 г первоначального расплава. [c.144]

При использовании насадочных (а иногда, и капиллярных) колонок с недостаточно термостабильными неподвижными жидкими фазами получение четких масс-спектров хроматографируемых соединений и их интерпретация (при отсутствии машинной обработки) часто значительно усложняются из-за проникающих в ионный источник масс-спектрометра паров неподвижной фазы. Поэтому на термостабильность неподвижных жидких фаз и максимально допустимые температурные режимы использования колонок [c.179]

В жидкой фазе, полученной при различных температурах однократного испарения, выход кристаллической массы колеблется в узких пределах — от 32 до 40%. В паровой фазе при этих же температурах однократного испарения выход кристаллов значительно ниже, чем в жидкой фазе, но также колеблется в узких пределах (от 11 до 14%). [c.209]

В общем случае соотношение составов твердой и жидкой фаз определяется коэффициентом распределения примеси в системе, который выражается отношением концентрации примеси в твердой фазе к концентрации ее в основной массе жидкой фазы. В реальных условиях кристаллизации наблюдается изменение концентрации примеси перед фронтом кристаллизации в ту или в другую сторону. Увеличение концентрации примеси перед фронтом кристаллизации приводит к возрастанию количества примеси в твердой фазе и при наличии предельного значения концентрации примеси в пограничном слое, называемом обычно диффузионным, обеспечивает получение твердой фазы с концентрацией такой же, как и во всей массе расплава. [c.202]

Растворение - осаждение. Переход химических элементов из жидкой фазы в твердую и наоборот осуществляется в ходе процессов осаждения - растворения. Уравнение, позволяющее учесть изменение концентрации, содержания растворенных видов компонентов в жидкой фазе, полученное из закона действующих масс с подстановкой активности водных видов компонентов и выраженное через соответствующие коэффициенты активности, имеет вид [c.27]

Полученные результаты дают представление о переносе массы в пределах той фазы, в которой происходит химическая реакция. Они могут быть использованы и для других случаев, например, когда перенос массы происходит из жидкости в газ и реакция протекает в газовой фазе или когда имеет место массообмен между двумя жидкими фазами. [c.257]

Рассмотрим суспензию, 1 кг которой содержит с кг твердых частиц и 1—См кг жидкой фазы. После разделения 1 кг такой суспензии на фильтре образуется осадок массой тси кг, а количество полученного фильтрата составит 1—тси кг (здесь т — отношение массы осадка, содержаш,его в порах жидкость, к массе твердых частиц осадка в кг-кг ). При этом объем фильтрата будет равен (1—тсм)/рж. Отсюда [c.149]

Рассмотренные закономерности реакции обусловили выбор условий для ее проведения. Процесс осуществляют в жидкой фазе (обычно в растворе того углеводорода, из которого был получен гидропероксид), при 90—110°С и 2—5-кратном избытке олефина по отношению к гидропероксиду. В зависимости от летучести углеводорода-растворителя и олефина для поддержания реакционной массы в жидком состоянии может потребоваться давление до 5— 7 МПа. В этих условиях реакция имеет достаточно высокую скорость при количестве катализатора 0,001—0,005 моль на 1 моль гидропероксида, что позволяет пренебречь его регенерацией. В зависимости от температуры, концентрации катализатора и природы исходных реагентов время реакции изменяется от 0,3 до 2 ч. [c.442]

Для получения продуктов желаемой степени чистоты с высокими выходами служит процесс ректификации. Как следует из теории массообменных процессов, при взаимодействии неравновесных паровой и жидкой фаз в результате процессов массо-и теплообмена система придет в состояние равновесия. При этом присутствующие в фазах компоненты будут перераспределяться между ними. В результате вновь образованные паровая и жидкая фазы будут отличаться по составу от вступивших в контакт паров и жидкости. Пары обогатятся НКК, а жидкость ВКК. При данном давлении для осуществления этого процесса температура вступающих в контакт паров должна быть выше, чем жидкости. После контакта температуры обеих фаз выравниваются. [c.254]

Очевидно, что для достижения одинаковой доли отгона в условиях однократного испарения требуется более низкая температура, чем при многократном испарении при этом остающаяся после однократного испарения жидкая фаза будет содержать больше НКК, чем жидкий остаток той же массы, полученный при многократном испарении. Таким образом, при многократном испарении обеспечивается лучшее разделение компонентов, чем при однократном испарении. Процесс многократного испарения может осуществляться при температурах выше температуры полного однократного испарения и продолжен вплоть до температуры кипения чистого ВКК, равной 1 - Однако выход достаточно чистого ВКК будет весьма мал. [c.95]

При осуществлении многократного и постепенного испарения или конденсации может быть обеспечено получение паровой или жидкой фаз с любой заданной концентрацией компонентов. Однако выход паровой или жидкой фазы с такой концентрацией будет незначительным по сравнению с массой исходной смеси, т.е. проблема будет решена лишь качественно. Достаточно четкое разделение компонентов при этом обеспечиваться не будет, так как в ходе процесса получатся значительные количества паровой или жидкой фаз, составы которых существенно отличаются от требуемых. [c.101]

При нанесении неподвижной жидкой фазы вторым способом навеску жидкости растворяют в каком-либо летучем растворителе (ацетон, диэтиловый эфир), вводят в раствор взвешенный носитель, тщательно перемешивают всю массу, раствор отфильтровывают, массу просушивают на воздухе, рассыпав ее на фильтровальной бумаге. После испарения всего растворителя полученную массу взвешивают и по разности в массе носителя до и после нанесения неподвижной жидкой фазы определяют ее содержание на носителе. [c.178]

По полученным хроматограммам измеряют время удерживания tr и ir(o). Величину tr(o) определяют по пику водорода, введенного в колонку. Зная скорость потока газа-носителя as, объем Vl и массу g жидкой фазы и ведя соответствующие поправки на скорость /ь 2 и /з, рассчитывают удельный объем удерживания Vg и коэффициенты распределения К соответственно по (1П.26) и (П1.29). [c.272]

Константу равновесия можно рассчитать на основании равновесного состава жидкой фазы. Данные, полученные на основе анализа хроматограмм, разделить на молекулярные массы [c.268]

Разработан способ приготовления дорожностроительного материала на основе гальваношламов. Способ приготовления композиции заключается в следующем сначала готовят водный раствор едкого натрия в активированной воде, для этого воду, содержащую добавку сернокислого натрия в количестве 0,5 % от массы воды, подвергают электролизации при напряжении 40 В и силе тока 5—10 Адо получения положительного потенциала 400—500 мВ. Затем в такую воду вводят порошок едкого натрия в заданных соотношениях. После этого перемешивают водный раствор едкого натрия в активированной воде с гальваношламом. Содержание жидкой фазы в композиции должно соответствовать оптимальной влажности смеси, т е. равняется 14 г/л от массы сухого гальваношлама [155]. [c.132]

В предельном случае, когда химическая реакция идет достаточно медленно, можно считать, что концентрации реагирующих веществ и продуктов реакции во всей основной массе жидкости постоянны и рассматривать эти концентрации вследствие достаточно медленного их изменения, как псевдоравновесные (мета-стабильные) [1261. Метастабильной концентрации поглощаемого компонента соответствует метастабильное давление его в газовой фазе, подобно тому, как равновесной концентрации отвечает равновесное давление. При таком допущении процесс массоотдачи иногда можно описывать уравнениями, полученными для обратимой реакции в жидкой фазе, если вместо равновесной концентрации (или соответствующего равновесного давления) подставить метастабильную концентрацию (или метастабильное давление). [c.151]

Получаемый в результате реакции комплексообразования комплекс-сырец должен быть отделен от жидкой фазы, которая представляет собой депарафинированный продукт (или раствор его), если процесс осуществляется кристаллическим карбамидом, или смесь депарафинированного продукта с водным (или спиртоводным) раствором карбамида, если карбамид подается па комплексообразование в виде раствора. На промышленных установках карбамидной депарафинизации этап отделения комплекса от жидкой фазы является одним из наиболее сложных и ответственных. Сложность его определяется тем, что если от основной массы жидкой фазы комплекс отделяется без какпх-лпбо осложнений, то отделение от комплекса остатка жидкой фазы представляет известные трудности. Например, при фильтрованди последние порции жидкой фазы удается отделить лишь при применении вакуума и при значительном отжатии лепешки, или при применении специальных мер для получения комплекса со структурой, обеспечивающей удовлетворительное его отфильтровывание (см. ниже). На отстаивание комплекса (в частности, при отделении комплекса от водных растворов) влияет гидрофобность его поверхности и т. д. [c.76]

Третья стадия культивирования посевного материала осуществляется в посевных аппаратах 16 объемом от 4 до 5 м . В них также первоначально вводится питательная среда (около 180—200л), она разбавляется в 6,0—6,5 раза стерильной водой, и задаются все дрожжи вместе с жидкой фазой, полученные на второй стадии в малом посевном аппарате (около 300 л). Вся эта масса активно аэрируется в течение 10—12 ч при одновременном доливе питательной среды из расчета 70—75 л/ч и добавлении аммиачной воды для поддержания определенного значения pH. [c.97]

Аналогично можно применить уравнение (15) и для адсорбции из жидкой фазы [24]. По аналогии с адсорбцией нз паровой фазы в качестве показателя постоянной адсорбционной емкости можно выбрать постоянное значение кажущейся адсорбции в весовых единицах, т. е. в граммах адсорбированного толуола на 1 г адсорбента. Однако при увеличении температуры общая масса адсорбированной фазы уменьшается, хотя объем ос остается постоянным. Таким образом, постоянство массы адсорбированного толуола при повышении температуры означает, что концентрация толуола в адсорбированной фазе возрастает. Вместо этого мы предпочли нрименить уравнение (15) к данным, полученным при условии, что у, т. с . состав адсорбированной фазы, остается постоянным. Зависимость 2,303 Ig с [c.147]

Высокоселективный и стабильный щелочной катализатор можно получить при нагревании щелочного или щелочноземельного металла (Li, К, Na, Ru, Се) и окиси алюминия выТие т. пл. металла (200—500 °С) [8]. Металл в количестве 2—16% (масс.) нагревают вместе с окисью алюминия в атмосфере инертного газа (азот, гелий, аргон). Полученный катализатор активируют воздухом или другим газом, содержащим кислород (например, окисью азота). Изомеризацию проводят в жидкой фазе при 80—100 °С и 0,7— [c.181]

Для получения масел с низкой температурой застывания применяется процесс 01—Ме [42, 50, 68, 69], в котором растворителем служит смесь дихлорэтана (50—70% масс.), выполняющего роль осадителя твердых углеводородов, и метиленхлорида (50— 30% масс.), являющегося растворителем жидкой фазы. Использование этого растворителя позволяет получать депарафинированные масла с температурой застывания, близкой к температурам конечного охлаждения и фильтрования. Одним из достоинств процесса 01—Ме является высокая скорость фильтрования суспензии твердых углеводородов, достигающая 200 кг/(м -ч) на полную поверхность фильтра. В работах [42, 70] показана возможность иопользования для депарафинизаци и рафинатов широкого фракционного состава смесей дихлорэтана с дихлорметаном и дихлорэтана с хлористым пропиленом. Эти растворители позволяют проводить процесс депарафинизации с ТЭД в пределах О—1 °С, причем в случае двухступенчатого фильтрования содержание масла в парафине не превышает 2% (масс.). Наряду с этим большим достоинством хлорорганических растворителей является возможность исключить из технологической схемы установки систему инертного газа, так как эти растворители негорючи и взрывобезопасны. Общим недостатком всех хлорорганических растворителей является термическая нестабильность при 130—140 °С с образованием коррозионно-агрессивных продуктов разложения. Для выделения твердых углеводородов из масляных фракций предло- [c.158]

Высшие жирные спирты получают аналогично ВЖК окислением парафина в жидкой фазе, но в иных условиях. Сырье окисляется при температуре 165—170 С азотокислородной смесью, содержапцей 3—5% кислорода, без катализатора. Чтобы избежать дальнейшего окисления образуюш ихся спиртов, процесс ведется в присутствии борной кислоты, дающ,ей со спиртами триалкилбораты (ЕО)зВ. Они легко выводятся из сферы реакции. В результате цепь окислительных превращений прерывается, обеспечивая селективность процесса. Борную кислоту в количестве 5% от массы парафина вводят в виде суспензии в парафине. Так как в этом случае процесс окисления протекает без разрыва углеродной цепи, то для получения спиртов с достаточно высокой молярной массой используют так называемые мягкие парафины Сю—Сго- Оксидат имеет состав ВЖС — 67%, ВЖК — 11,5%, низкомолекулярные продукты окисления — 12%, кубовый остаток 11,5%. [c.291]

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмасливание парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °С [75, 76]. Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58°С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком (95,8% масс.), так и в низкоплавком (92,1% масс.) парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования [7, 64], в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливаиия парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования (образование осадка, его холодная промывка и подсушка), а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра. [c.160]

Полимеризация винилхлорида в массе протекает в среде жидкого мономера, в котором предварительно растворяется инициатор. В качестве инициатора применяют органические перекиси, азо-бис-изонитрилы и другие соединения, растворимые в мономере. Основным недостатком этого метода является трудность отвода тепла реакции. Вследствие нерастворимости полимера в мономере твердая фаза начинает образовываться уже в самом начале процесса. С увеличением степени превращения винилхлорида постепенно исчезает жидкая фаза, образуются крупные агрегаты полимера, которые затем слипаются в монолитные блоки. При этом на стенках реактора образуется твердый налет, затрудняющий отвод тепла через стенки, что приводит к местным перегревам и получению неоднородного полимера. Вследствие этого в обычном реакторе-автоклаве полимеризацию осу1цествляют при интенсивном перемешивании лишь до невысокой [c.27]

Подготовка формалина заключается в обезме-таноливании и концентрировании технического формалина под вакуумом в ректификационных колоннах тарельчатого тина. Формалин с концентрацией 50—60 г/100 мл из ректификационной колонны поступает в сборник концентрированного формалина / (рис. 29), откуда подается в обогреваемый паром испаритель 2 для получения газообразного формальдегида. Полученный формальдегид отделяется от жидкой фазы в холодильниках 3 и 5, газо-отделнтелях 4, 6 и поступает на очистку. Очистка формальдегида производится методом вымораживания (или с помощью молекулярных сит). Формальдегид поступает в вымораживатель 7, представляющий собой кожухотрубный теплообменник, трубчатка которого охлаждается водой или рассолом, а верхняя часть обогревается паром, подаваемым под давлением. Газообразный формальдегид, проходя по охлажденным трубам вымораживателя, частично полимеризуется, связывая воду и другие примеси. Твердый олигомер (параформ) в количестве 25—40% от массы формальдегида оседает на [c.48]

Обезвоживают 10 г щавелевой кислоты (дигидрат) нагреванием в сушильном шкафу при 110°С в течение 1 ч. Полноту обеэвожи-, вания проверяют взвешиванием потеря в массе должна составить 2,7—2,8 г. Полученную безводную щавелевую кислоту помещают в круглодонную колбу емкостью 50 мл, добавляют 10 мл абсолютного метрглового спирта и кипятят смесь с обратным холодильником, снабженным хлоркальциевой трубкой (хлоркальцие-вая трубка должна свободно пропускать воздух), в течение 2 ч. Реакционную смесь в горячем состоянии переливают в колбу Вюрца емкостью 50 мл со средним отводом, снабженную воздушным холодильником, н отгоняют фракцию с т. кип. до 120 °С. Затем заменяют приемник фарфоровой чашкой и собирают в нее фракцию, перегоняющуюся при 120—165°С. При охлаждении дистиллят закристаллизовывается в чашке. Кристаллы отделяют от жидкой фазы на воронке с фильтрующим дном и перекристалли-зовывают из 50%-ного водного спирта. Выход 4 г (40% от теоретического) т. пл. 54 °С. [c.73]

Жидкую фазу из сепаратора 8 дросселируют до давления, близкого к атмосферному, охлаждают водой в холодильнике II и о гделяют от выделившегося при дросселировании газа в сепараторе 12 низкого давления. Жидкость поступает на центрифугу 13, где оседают более крупные частички катализатора, захватывающие с собой примерно трехкратное количество спиртов. Этот шлам шнеком 14 транспортируют в смеситель 15, куда добавляют свежий катализатор. Полученную смесь подают в реактор 7 насосом 16. Таким путем 85% катализатора циркулирует и возвращается в процесс. Остальное его количество находится в чрезмерно измельченном виде (в результате истирания зерен) и выходит из центрифуги 13 вместе с главной массой продуктов, отфильтровываясь от них на фильтр-прессе 17. Этот катализаторный шлам выбрасывают. [c.524]

Карбамид взаимодействует с соответствующими органическими соединениями, находясь в кристаллическом состоянии (в присутствии небольших количеств активаторов — спиртов, кетонов и др.), в виде растворов в воде или других растворителях, либо в виде пульпИ. В результате взаимодействия карбамида и соединений с прямой цепью образуется белый сметанообразный продукт — комплекс (точнее комплекс-сырец). Образование его сопровождается выделением некоторого количества тепла После отделения комплекса-сырца от жидкой фазы, промывки и сушки он имеет вид твердой кристаллической массы. Полученный комплекс моя ет быть легко разрушен паггреванием или растворением в воде нли в каком-либо другом растворителе с выделением исходных компонентов — карбамида и органических соединений. Таким образом, процесс разделения, основанный на образовании карбамидного комплекса, состоит из следующих стадий реакция между карбамидом и органическим соединением с прямой цепью с образованием кристаллического комплекса отделение комплекса от жидкой фазы промывка комплекса растворителем и сушка комплекса разрушение комплекса. [c.8]

Абсорбцией называют процесс поглощения растворимого компонента газовой смеси жидким поглотителем. Абсорбцию применяют в промышленности для получения готового продукта (производство кислот), разделения газовых смесей (получение бензола из коксового газа), улавливания вредных (НгЗ, СО, влага) и ценных (рекуперация спиртов и др.) компонентов. При абсорбции происходит контакт жидкости и газа при этом масса одного из компонентов газовой фазы переносится в жидкую фазу или наооорот (десорбция). При наличии разности концентраций ИJIИ парциальных давлений между фазами (движущая сила процесса) происходит процесс массопередачи, который прекращается при достижении состояния равновесия. [c.336]

В результате анализа полученных данных было обнаружено,что узкие фракции, отобрань при разгонке равновесных паровой и жидкой фаз в одном и том же температурном интервале ("одноименные" фракции) различаются по плотности и молекулярной массе. На рис.1 показана зависимость изменения плотности и молекулярной массы от средней температуры кипения одноименных фракций паровой и жидкой фаз от однократного испарения газойля арланской нефти (фракция 350-580 С) при различных условиях. Плотность одноименных узких фракций из паровой фазы ( ) ниже, чем из жидкой ( ). А молекулярная масса узких фракций,ввделенных из [c.13]

Рис.7.Изменение молекулярной массы (а) и плотности (б) жидкой (I) и паровой (2) фаз,полученных при одно1фатном испарении карат чаганакского газового конденсата (х) я его остатке выше 350°С ( ).

Ректификационные колонны. При проведении процесса однократного испарения получают пар, обогащенный низкокипящим компонентом, и жидкость, обогащенную высококипящим компонентом по сравнению с исходным сырьём. Однако четкое разделение в однократных процессах не достигается. Для получения продуктов с любой желаемой концентрацией компонентов и высокими выходами служит процесс ректификации (см. раздел I). При многократном контактировании неравновесных паровой и жидкой фаз и их массо- и теплообмене паровая фаза обогащается низкокипящим компонентом (НКК), а жидкость — высо-кокипяшим компонентом (ВКК). [c.67]

По полученным хроматограммам для СС14, гексана и На на неполярном сквалане и полярном полиэтиленгликоле измерить время удерживания 1, и Величину определить по пику водорода, введенному в колонку. Зная скорость потока газа-носителя а , объем Кд и массу g жидкой фазы и введя соответствующие поправки на скорость /1, /2 и /д, рассчитать удельный объем удерживания [c.208]

Для получения гликоля концентрацией более 99% масс, наряду с вакуумной регенерацией широко применяют способ регенерации гликолей с помощью отдувочного газа (стрнппинг-газ), позволяющий получить ДЭГ и ТЭГ концентрацией 99,5—99,9% [14]. Обычно в качестве отдувочного газа используют отбензинен-ный газ, который подают в рибойлер или непосредственно в нижнюю кубовую часть десорбера. Стриппинг-газ уменьшает парциальное давление водяного пара над раствором, что способствует переходу воды из жидкой фазы в паровую. Влияние удельного расхода отдувочного газа на регенерацию триэтиленгликоля показано на рис. П1.12 [14]. Как видно из рисунка, более высокая эффективность регенерации обеспечивается при подаче газа непосредственно в низ десорбера. Количество отдувочного газа определяют по уравнению Кремсера, которое широко используется для расчета процессов абсорбции и десорбции. [c.127]

ВИСБРЁКИНГ [от англ. vis( osity)-вязкость, липкость, тягучесть и breaking-ломка, разрушение], один из видов термич. крекинга. Применяют для получения из гудронов гл. обр. котельных топлив (топочных мазутов). Процесс проводят в жидкой фазе при сравнительно мягких условиях 440-500°С, 0,5-3,0 МПа, время пребывания сырья в зоне р-ции от 2 до 30 мин и более. Осн. р-ции-расщепление парафиновых и нафтеновых углеводородов с образованием углеводородных газов и бензина, а также жидких фракций, кипящих в пределах 200-450°С, и вторичных асфальтенов. Бензин и газ (суммарный выход обычно 7-12% от массы сырья) отделяют от парожидкостной смеси ректификацией [c.376]

Целью второго этапа расчетного исследования был поиск наиболее рационального варианта совершенствования технологии стабилизации гидрогенизата в ректификационной колонне К-201. Анализ полученных результатов показал, что наиболее экономичным, с точки зрения энергозатрат, является вариант работы колонны К-201 с подачей ВСГ в качестве испаряющего агента и организация двухпоточного питания ее сырьем, причем по верхнему вводу поступает жидкая фаза из "холодного" сепаратора, а по шгжнему - поток жидкости из "горячего" сепаратора гидрогенизата. Применение ВСГ в качестве испаряющего агента в колонне стабилизации гидроочищенного дизельного топлива имеет свои особенности вследствие его малой молекулярной массы необходим и его небольшой удельный расход, что положительно сказывается на энергозатратах. Вместе с тем, при этом снижаются паровые нагрузки, поскольку поток пара, образующегося в отгонной части колонны К-201 за счет подачи ВСГ, по сравнению с другими вариантами организации парового потока не очень велик, соответственно падает паровое число, что, при невозможности регулирования рабочего сечения ректификационных тарелок по высоте колонны, снижает их эффективность. В результате падает фракционирующая способность отгонной части колонны К-201. Такая неоднозначность использования ВСГ в качестве испаряющего агента требует применения в колонне К-201 контактных устройств, обладающих значительно более широким диапазоном эффективной работы. Наиболее полно этим требованиям отвечает регулярная перекрестноточная насадка. [c.19]

Подача большого количества стабильного бензина на верх абсорбера связана со сначительными энергозатратами как в абсорбере, так и в десорбере. Кроме того, несмотря на возврат большого количества стабильного бензина в качестве абсорбента, всё же не обеспечивается требуемой степени абсорбции высококипяших углеводородов из сухого газа. Для этого процесса, используемого на Красноводском НПЗ, показана эффективность подачи выше ввода газа в абсорбер конденсата компремируемого газа, а в верхнюю часть колонны бензина из ёмкости орошения сложной колонны, а также ввода в верхнюю часть колонны части охлажденного остатка абсорбера. Наиболее эффективными в дополнение к предыдущим разработкам оказались вывод с тарелки ввода газа всей (циркулирующей) жидкости, смешение с га юм после компрессора, сепарация полученной смеси и возврат жидкой фазы в зону вывода её из колонны. Такая схема работы колонн дает возможность снизить расход абсорбента, подаваемого на верх абсорбера, и тепловую нагрузку холодильников абсорбента, конденсаторов газа после компрессоров в 2 раза, нагрузку кипятильника абсорбера в 1,2 раза при снижении содержания бензиновых фракций в головке стабилизации с 1,7 до 0,04 % масс., этана и нижекипящих с 2,6 до 0,1 % при увеличении производительности блока абсорбции-десорбции на 10 % [c.90]