Трубопроводы изменение длины в зависимости

Компенсаторы волнистые, в зависимости от способа компенсации линейного расширения трубопровода,разделяются на следующие основные типы (рис. 111-1) осевые типы КВО, предназначенные для компенсации термического изменения длины трубопровода, направленного но оси последнего (рис. ПИ а) [c.127]

Компенсаторы изготовляются гнутые П-образные или лирообразные и сальниковые (рис. 48). П-образные и лирообразные компенсаторы допускают изменение длины трубопровода за счет своей упругости, изменяющейся в зависимости от вылета П-образной (или лирообразной) части. Сальниковые компенсаторы допускают изменение длины за счет перемещения внутреннего цилиндра, уплотняемого сальником. [c.77]

Как видно из приведенного примера, усилие, возникающее при изменении длины трубопроводов и при отсутствии элементов, уменьшающих или воспринимающих его, может привести к деформации или разрушению трубопровода. Поэтому трубопроводы вне зависимости от назначения и параметров должны быть спроектированы и смонтированы так, чтобы они имели возможность расширяться и укорачиваться при охлаждении. [c.122]

Величину изменения длины трубопровода в зависимости от изменения температуры определяют по формуле [c.281]

Весовое количество газа, поступающего в компрессор, пропорционально произведению Хру где — коэффициент давления I ступени и Рве, — ее номинальное давление всасывания. Изменение в зависимости от числа оборотов компрессора, длины всасывающего трубопровода или силы пружин всасывающих клапанов I ступени может возникнуть независимо от и также явиться причиной изменения производительности и всех промежуточных давлений. [c.71]

Если компенсатор воспринимает только вибрационные нагрузки, то за ним на расстоянии 0,8—11,2 м устанавливается неподвижная опора, не зависимая от фундамента оборудования, чтобы способствующая колебаниям масса трубопровода оставалась по возможности малой. Этим устраняется опасность возникновения собственных колебаний. При отсутствии неподвижной опоры трубопровод, работающий под давлением, может изменить направление оси. Если компенсатор воспринимает температурное изменение длины трубопровода, то за компенсатором устанавливается направляющая опора, не зависимая от фундамента оборудования. В конце участка трубопровода, тепловое расширение которого компенсируется, устанавливается неподвижная опора. Во избежание дополнительных угловых движений компенсатор присоединяется непосредственно к оборудованию. [c.124]

В зависимости от конструкции компенсаторы могут выполнять различные функции поглощение температурных изменений длин трубопроводов, гашение вибраций, компенсацию смещений линий трубопроводов и штуцеров оборудования в местах их соединения. Применение волнистых компенсаторов вместо П-образных сокращает расход труб и теплоизоляционных материалов на 15... 25%, снижает гидравлическое сопротивление и уменьшает число опор и опорных конструкций, поддерживающих трубопровод. По сравнению с линзовыми компенсаторами они имеют более широкий диапазон допускаемых давлений, большую компенсационную способность и значительно меньшие продольные усилия, передаваемые на неподвижные опоры. [c.69]

Особенностью трубопроводного транспорта сжиженных газов является зависимость транспортируемой среды от характера изменения давления и температуры по длине трубопровода. Если давление в трубопроводе упадет ниже давления насыщения сжиженного газа при данной температуре, то жидкость закипит, и образующаяся паровая фаза заполнит часть живого сечения трубопровода. Это приведет к резкому снижению пропускной способности трубопровода. Для надежной работы следует принимать минимальное значение давления в трубопроводе на 0,6— 0,7 МПа больше давления насыщения продукта. [c.112]

Для моделирования изменения удельной теплоотдачи с погонного метра трубы в зависимости от толщины слоя АСПО используем хорошо зарекомендовавший себя подход Лейбензона [3] и эмпирические зависимости Абрамзона [3] и Кутателадзе [2] (кривая 1). Но в отсутствии достоверных данных по режиму течения нефти по трубам возникает необходимость использования двух моделей - ламинарного (кривая 2) и структурированного течения нефти (кривая 3). Для прогнозирования толщины АСПО на стенках трубопровода используем зарегистрированные значения перепада давления на концах трубопровода по диспетчерским данным (ДР с [4.0... 13.5], атм). По трубопроводу перекачивается нефть с содержанием парафина более 20%. Оценка осредненного по длине диаметра проходного сечения в предположении ламинарного движения нефти лежит значительно левее [0,19...0,27], что ставит под сомнение сущест- [c.165]

После подстановки полученны.х выражений в формуле (71) получим зависимость для изменения наложенного потенциала по длине трубопровода [c.121]

После подстановки полученных выражений для С] и С2 в формулу (70) получим зависимость для изменения поляризующего тока по длине трубопровода [c.122]

В настоящем разделе рассматриваются также вопросы запаздывания и искажения сигналов давления, передаваемых по длинным трубопроводам. С этим приходится сталкиваться при пневматическом управлении крупными объектами. Обычно имеются в виду трубопроводы относительно малых сечений, для которых уже нельзя пренебрегать гидравлическим сопротивлением. Наибольшие трудности при численном решении таких задач вызывает выражение гидравлических потерь в зависимости от средней скорости потока в данном месте трубопровода. Эта зависимость носит динамический характер, и важную роль здесь играют изменения формы профиля скоростей во времени. Для случая трубопроводов пневматических регуляторов (диаметр несколько миллиметров, нулевой средний поток) удалось найти аналитические выражения, которые согласуются с экспериментальными данными [1, 2, 5]. [c.195]

Таким образом, примем, что изменяется лишь плотность теплового потока к наружной поверхности трубы и что температура и расход жидкости в начале рассматриваемой трубы остаются постоянными (ф01 = фм1 = О). Изменением расхода по длине трубопровода вследствие теплового расширения жидкости можно пренебречь, т. е. фм( , 0 0- Тогда из уравнений (7.87) — (7.89) получим следующую зависимость между температурой в произвольном сечении и относительным изменением плотности теплового потока [c.242]

Сейсмический отклик петли ГЦК обычно определяется в предположении, что все опоры двигаются при землетрясении по одному закону (так называемая концепция жесткой платформы). Такой подход справедлив, вообще говоря, лишь в том случае, когда опоры расположены достаточно близко друг к другу - на расстоянии, меньшем характерной длины сейсмической волны. В противном случае, помимо акселерограммы, должна быть задана история изменения во времени и перемещений каждой опоры или отдельных опор (в зависимости от взаимного расположения). Рассматривая движение трубопровода как сложное, вектор перемещений < в уравнении (6.6) может быть представлен в виде [c.195]

Один из возможных вариантов конструкции инерционного водоподъемника погружного типа показан на рис. 48. Экспериментальные исследования и теоретические зависимости показывают, что изменение давления от минимального до максимального происходит вдоль всего трубопровода. Исходя из этого положения, становится возможным располагать всасывающие клапаны как вблизи рабочего органа, так и на любом расстоянии от него. Располагая клапаны на различном расстоянии трубопровода, можно производить забор жидкости с различных горизонтов. При этом общий к. п. д. будет повышаться. Другой важной особенностью установки является стабильность ее работы независимо от глубины. Для этого длина приемной части I выбирается из условии рациональных режимов по параметрам привода. При этом с увеличением глубины подъема воды из-за наличия нагнетательного клапана подача и коэффициент наполнения будут оставаться постоянными. [c.110]

В зависимости от числа оборотов двигателя и диаметра впускного трубопровода скорость воздушного потока колеблется от 10 до 60—80 м сек. По впускному трубопроводу капли топлива движутся медленнее воздуха. Вследствие неравномерной скорости воздуха по поперечному сечению потока и изменения ее по длине трубопровода при изменении его сечения, а также из-за отклонения потока смеси на поворотах часть капелек топлива оседает на стенках впускного трубопровода и образует движущуюся жидкую пленку. Состав топлива в пленке отличается от исходного, так как наиболее низкокипящие, а следовательно, и легколетучие углеводороды успевают испариться при прохождении капелек по впускной системе. [c.40]

Приведенная формула не учитывает изменения скорости и удельного веса газа в зависимости от изменения давления но длине трубопровода, поэтому она применяется только для расчета газопроводов низкого давления газа (обычно до 500 кГ/м ). Коэффициент трения Я, является переменной величиной, зависящей от критерия Рейнольдса [c.481]

Использование зависимости т] = / (h/D) в широком диапазоне изменения наполнения трубопроводов позволяет значительно упростить интегрирование уравнения неравномерного движения в призматическом русле круглого поперечного сечения и свести определение длины кривой подпора или спада к решению следующего уравнения [c.76]

Подбор насосов производится по требуемым величинам подачи (расхода) Q и напора Н. Поскольку подача лопастного насоса сильно изменяется с изменением иапора, лучше, если последний задается в форме характеристики трубопровода (сети), представляющей собой зависимость необходимого напора от подачи Q. Эта зависимость находится по формуле (15-21) и включает две определяющие величины статический напор Яст и суммарные гидравлические потери в сети hw Гидравлические потери зависят от длины трубопровода, его диаметра, наличия местных сопротивлений. Для реальных условий работы суммарные потери представляются соотношением [c.295]

Путем интегрирования этой зависимости может быть найдено сопротивление по всей длине трубопровода. Конечно, в случае газов это уравнение показывает напор, теряемый на трение. Полную величину падения давления получим лишь по уравнению Бернулли (1-36), учитывая изменения кинетической энергии. [c.33]

Всасывающий трубопровод должен иметь достаточное поперечное сечение, обеспечивающее малые гидравлические сопротивления в нем, увязанные с допустимой величиной высоты всасывания насоса. Он не должен иметь резких поворотов и внезапных изменений сечения и должен идти к насосу с некоторым подъемом (0,0005 -0,001), чтобы нигде, не мог скопиться воздух. Если трубопровод имеет больший диаметр, чем Патрубок насоса (это почти всегда бывает в правильно запроектирован- ном трубопроводе), то устраивают конический переход с горизонтальной верхней образующей (рис. 192). При этом длина перехода определяется по разности диаметров его из следующего равенства Ь = К 0—с ), где, /( —6- -7. Если во входной части всасывающего трубопровода есть приемный клапан, то он должен быть заглублен под уровень воды не менее чем на 0,8—1,0 м, в зависимости от размера клапана. На рисунке 192 показаны примеры неправильного и правильного устройства всасывающего трубопровода и присоединения его к насосу. По окончании монтажа всасывающего трубопровода необходимо испытать его герметичность. Трубопровод считается выдержавшим испытание, если при максималь- [c.206]

В зависимости от внутреннего давления в трубопроводах, термических изменений длины и условий монтажа нормалью Н571-51 предусматриваются типы линзовых компенсаторов, указанные в табл. 11.37. [c.548]

В зависимости от конструкции и принципа работы компенсаторы делятся на П-образные, компенсирующие тепловые удлинения за счет упругой деформации (к компенсаторам этого типа относятся и и-образные, лирообразные и кольцеобразные) (рис. 4, а, б) линзовые и волнистые, в которых изменение длины трубопровода поглощается специальными пружинящими элементами, имеющими форму линз 2 или волн и гибких элементов 13 (рис. 4, в, г) сальниковые, поглощающие тепловые удлинения за счет выдвижения шлифованой части трубы внутрь корпуса компенсатора — гранд-буксы 3 с сальниковым уплотнением 4 (рис, 4, а). [c.13]

II получают путем пошаговых вычислений по формуле (4.18) ДРД дефектного участка ТП до величины рабочего (проектного или планируемого) давления трубопровода (Рр. ) при изменении длины и глубины дефекта в формулах Баттелля (в зависимости от длины дефекта), с шагом соответственно 1 мм и 0,05 мм [c.179]

Зависимость нижнего допустимого предела давления от температуры — причина основного отличия расчета транспортирования легкоки-пящих жидкостей от транспортирования нефти или воды. Поэтому определение закона изменения температуры перекачиваемой среды при гидравлическом расчете трубопровода необходимо не только для расчета физических свойств, в частности, плотности, перекачиваемой среды, но и для оценки перепада давления. При перекачке жидкости распределение температуры по длине трубопровода определяют по формуле Шухова [c.175]

График П получают путем пошаговых вычислений ДРД на дефектном участке трубопровода по формуле (23) до величины рабочего (проектного или планируемого) давления при изменении значений длины и глубины дефекта в формулах Баттеля (в зависимости от длины дефекта) с шагом 1 и 0,05 мм (S = гт ) соответственно. Рабочее давление в трубопроводе допускается с проектным коэффициентом запаса прочности [c.143]

Ма рнс. 3.29 схематически предстаблеиа зависимость от места (изменение по длине трубопровода) потенциалов Пм, У в практического применения и ввиду возможных помех под влиянием внешних полей значения Ум я и меньше подходят. Локальные аноды лучше всего можно определять по точке перегиба между двумя экстремальными значениями потенциала и [Щ. [c.126]

К числу важных рекомендаций, используемых для сброса давления в длинных трубопроводах при наличии поворотов, разветвлений или изменений сечения, относится предписание устанавливать устройства сброса давления как перед участком изменения формы или направления трубы, так и после него. Для смесей со скоростями ламинарного горения и не более 3 м/с в прямых каналах с отношением длины к диаметру Ыс1>Ъ0 рекомендуется устанавливать выпускные отверстия через промежутки, протяженность которых зависит от отношения площади отверстия к площади поперечного сечения трубы К. В табл. 8.17 показана зависимость между величиной К, рекомендуемым расстоянием между выпускнъши отверстиями и максимальным давлением. Важно рассмотреть, как следует расположить выпускные отверстия, чтобы истечение из них горячих газов не приводило к травмам обслуживающего персонала и в то же время не снижало заметно эффективность сброса давления. Правильное с точки зрения безопасности расположение большого числа отверстий на длинном трубопроводе малого диаметра может, тем не менее, привести к серьезным проблемам. Следует отметить, что установка в целях безопасности дополнительных трубопроводов, предназначенных для отвода продуктов сгорания, может снизить эффективность сброса давления. При сбросе давления через одно выпускное отверстие на каждом последовательном промежутке трубы длиной в пять диаметров, начиная от места расположения выпускного устройства, максимальное давление возрастает вдвое. [c.654]

Рассмотренные схемы соединений насосов с напорными трубопроводами создают различные величины гидравлических сопротивлений. Чем сложнее схема, тем больше сопротивлений она вызывает, и чем короче напорный трубопровод, тем больше их относительная величина в сумме сопротивлений, вызываемых трубопроводами. К этому следует добавить, что по трассе трубопровода также могут возникать местные сопротивления за счет поворота, фасонных частей переключений и перемычек, изменения диаметров, фасонных частей для отбора воды и др. При относительной величине местных сопротивлений больше 5% их следует учитывать при расчетах по выбору экономически наивыгоднейшего диаметра. Величина сопротивлений для каждой схемы определяется расчетом и учитывается введением коэффициента к потерям на> трение на 1 м. Если принять схему на рисунке 320, а за исходную, тс> относительное влияние местных сопротивлений в зависимости от характера трассы и длины трубопроводов, например, для схем б, в и г может изменяться в значительных пределах и давать среднее увеличение общих сопротивлений соответственно /Сб= 1,05- -1,20 /Св= 1,10- 1,25 Хг= 1,12- -1,30, а иногда и более. При этом предполагается относительно плавное уменьшение скоростей от патрубка насоса до напорног трубопровода. [c.402]

На трубопроводе, не имеющем изоляции, изменение числа протекторов не вызовет существенного смещения потенциала (если при этом не достигается предельный диффузионный ток по кислороду) и увеличение силы тока будет ироиорционально числу протекторов в группе, а отклонение от прямой пропорциональности будет обусловлено лишь влиянием взаимного экранирования определяемым коэффициентом экранирования. На рис. 1 показано изменение общей силы тока и сопротивления в зависимости от числа протекторов в группе для случая защиты неизолированного трубопровода. Протекторы из сплава МЛ-5 диаметром 0,1 м и длиной 0,6 м размещены параллельно трубопроводу на расстоянии 15 м, а интервал между протекторами равен 1,5 м. При увеличении числа протекторов в группе потенциал трубопровода изменялся от —0,72 до —0,75 в, в то время как ток возрастал почти пропорционально числу протекторов. [c.305]

Применение автоматического регулирования при паровом нагреве осуществить труднее, так как в этом случае требуется механическое воздействие на паровой вентиль. Имеется много устройств, разработанных заводами приборостроения, в том числе регуляторы температуры прямого действия типа РПД, РПДП и РПДЖ Казанского завода Теплоконтроль , В качестве чувствительных элементов в этих регуляторах использованы герметически замкнутые термометрические системы с рабочей жидкостью, температура кипения которой ниже наименьшей температуры регулирования, и в качестве регулирующего органа специальный клапан. Так, например, в комплект регуляторов типа РПДП входят клапаны с условным проходом 25, 40 и 50 мм. Принцип действия регулятора основан на изменении давления насыщенных паров заполнителя термосистемы в зависимости от изменения температуры регулируемой среды. Диапазон настройки регулируемой температуры от -ЬЗО до +160° С длина капилляра до 6 м. Чувствительность регулятора не более 2° габариты регулятора для трубопровода 0 40 мм — 209 X 240 X 400 мм. Регулирования температуры достигают при помощи закрытия и открывания мембранных клапанов на паровой линии. Устройство должно быть тщательно изолировано от корпуса ванны. [c.105]

Термометры манометрические, сопротивления и термоэлектрические выбирают с учетом места их установки и надежности действия в заданных условиях. Манометрический термометр (рис. 21) состоит из термобаллона 3, который устанавливается в точке измерения температуры (в гильзе, ввернутой в трубопровод, подшипник, емкость, аппарат и т.п.), манометра / и соединяющей их импульсной линии 2 длиной 30.-.40 м. Манометры в зависимости от назначения выпускают показывающими (рис. 21, а) со шкалой и стрелкой, самопишущие (рис. 21,6) с дисковой диаграммой 4, приводимой во вращение часовым механизмом или микроэлектродвигателем, с пишущим устройством для записи одной или нескольких кривых изменения температуры в заданных точках, и сигнализирующими (электроконтактными), в которых стрелка замыкает контакты электросети, установленные на шкале на предельных значениях температуры. [c.31]

Аналогично определяют эти величины для всех прочих чисел оборотов испытуемого компрессора и строят кривые изменения этих величин в зависимости от числа оборотов компрессора (для-Pi = onst), т. е. А7=/(п об/мин) и Пср=Цп об/мин), которые достаточно полно характеризуют тепловой режим работы испытуемого компрессора в принятых пределах изменения числа его оборотов и являются необходимой частью рабочих характеристик компрессора. Давление определяют по показаниям манометра, устанавливаемого на ресивере, точность работы которого зависит от постановки задачи. Обычно для построения рабочих характеристик применимы обычные технические манометры с погрешностью измерения, не превышающей 1%. Потери давления за счет трения воздуха в пневматическом трубопроводе от компрессора до ресивера (см. фиг. 50) ничтожно малы вследствие незначительности динамического напора по сравнению со статическим, сокращения до минимума длины этого участка пневматического трубопровода и улучшения теплоизоляции, которая сохраняет часть тепла, выделяющегося вследствие трения, и возвращает его протекающему воздуху. Поэтому давление в ресивере, измеренное манометром, можно рассматривать и как давление на выходе из ко.мпрессора. [c.153]

Из теоретической зависимости Я от Q следует, что с уменьшением подачи напор возрастает и достигает максимального значения при подаче, равной нулю, т. е. при закрытой задвижке на напорном трубопроводе. Однако испытания насосов показывают, что некоторые насосы (например, 8К-18 рис. 3.3,6) развивают максимальный напор после открывания задвижки, т. е. напор возрастает при начальнохм увеличении подачи, а затем падает. Из рис. 3.3, б видно, что напору На соответствуют две подачи QA и Зь Изменение подачи насоса наступает внезапно, сопровождается сильным шумом и гидравлическими ударами, сила которых зависит от диапазона изменения подачи и длины трубопровода. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология