Напор жидкости температурный

В описываемых опытах скорость воды была, по-видимому, так велика, а испаряемость столь мала, что образование и движение пузырьков пара не нарушали в заметной степени процесса течения жидкости. Температурный напор изменялся в пределах от 3,5 до 10,8 С. [c.122]

ЛЯЮЩИ.МИ создавать не только необходимые температурно-концентра-ционные условия испытаний, но и необходимый гидростатический напор жидкости на материал. [c.56]

Отделка волокна с погружением паковок в растворы имеет безусловное преимущество перед отделкой без погружения вследствие а) возможности работы как с вакуумом, так и с давлением, б) равномерности избыточного напора жидкости по всей высоте столба отделываемых паковок (при обработке под давлением), а значит, и равномерности прохода жидкости через них, в) лучшей отделки краев паковок благодаря диффузии жидкости, в которую они погружены, что имеет особое значение при обработке волокна на бобинах, г) равномерности температурного режима и уменьшения расхода тепла на подогрев рециркулирующих горячих рабочих растворов вследствие значительно меньшей поверхности испарения и возможности герметизации аппаратов, [c.240]

Длина трубок конденсатора первого типа обычно не превышает 1 —1,2 м, так как при большей высоте аппарата заметно уменьшается разность температур в конденсаторе, что связано с гидравлическим напором столба жидкости (температурной депрессией). [c.94]

Температурная депрессия, т. е. влияние слоя жидкости на разность между средним температурным напором и температурным напором в верхнем сечении трубы находится по формуле [c.313]

Температурная депрессия, т. е. влияние слоя жидкости на разность между средним температурным напором и температурным напором [c.315]

Показанная на фиг. 43 разность температур, несмотря на ее небольщую величину, вызывает, с одной стороны, тепловой поток в воде, направленный к поверхности раздела между жидкостью и паром, с другой стороны, — испарение воды на указанной границе, вне зависимости от того, является ли эта граница свободной поверхностью испарения в сосуде или границей между водой и паром в паровом пузырьке. Указанный температурный напор является именно той подлинно движущей силой, определение которой было [c.103]

В области 2 коэффициент теплоотдачи а зависит от перемешивания жидкости, которое возникает в результате увеличения и движения пузырьков пара. В этой области коэффициент теплоотдачи а быстро увеличивается с росто.м температурного напора и достигает больших значений. Ввиду того, что интенсивность процесса зависит в основном от образования и движения пузырьков, эта область кипения называется пузырьковым кипением. Критическая разность температур, при которой величина коэффициента теплоотдачи возрастает до максимума, у жидкостей, указанных в табл. 30, находится в пределах между 20 и 50° С. [c.109]

Если известны аь 02 и k, то можно достаточно точно определить температуру стенки. Температурные напоры со стороны горячей и холодной жидкости выражаются, как [c.162]

В гл. X показано, что коэффициент теплообмена Ь между поверхностью и псевдоожиженным слоем при увеличении скорости ожижающего агента 7 проходит через максимум. Кипение жидкости также характеризуется максимумом А нри некотором температурном напоре АТ. Природа максимумов в обоих случаях представляется одинаковой. При увеличении АТ или 7 (одновременно с повышением интенсивности движения среды) около поверхности возрастает концентрация малотеплопроводного рабочего тела (пузырьков пара при кипении жидкости, газовых пузырей в псевдоожиженном слое). Роль последнего фактора с увеличением АТ или V повышается, поэтому рост к постепенно замедляется, и после достижения максимума к начинает уменьшаться. [c.493]

Средний эффективный температурный напор 0 для аппаратов со сложным током жидкости вычисляют из выражения [c.114]

С уменьшением скорости циркуляции нагреваемой жидкости ухудшаются условия теплопередачи, что ведет к возрастанию давления пара в греющей камере. В свою очередь рост давления ведет к увеличению температурного напора, а это, в конечном итоге, приводит к улучшению условий теплопередачи и, как следствие, к возрастанию скорости циркуляции. Возрастающая скорость настолько интенсифицирует процесс передачи тепла, что количество пара, конденсирующегося в греющей камере в единицу времени, больше поступающего, поэтому происходит падение давления, что вызывает уменьшение температурного напора, а значит, и скорости циркуляции. [c.34]

Температурный напор определялся как разность между температурой сплошной среды и температурой кипения агента при данном барометрическом давлении. Как следует из расчетных и экспериментальных данных, влиянием гидростатического столба жидкости, изменяющегося в процессе всплывания пузырька от 0,3 до 0,0 м, на температуру кипения агента, а следовательно, и на температурный напор при АТ > 3° С можно пренебречь. При АТ, близком к нулю, это влияние существенно и может привести к явно ошибочному результату — увеличению коэффициента теплопередачи при уменьшении АТ. [c.59]

Влияние зависимости вязкости и теплопроводности Я от температуры на теплоотдачу было исследовано Воскресенским [52] и уточнено Лабунцовым [94]. Для многих жидкостей при не очень больших температурных напорах влияние зависимости физических свойств конденсата от температуры на интенсивность теплоотдачи количественно невелико. Однако в ряде случаев, особенно для жидкостей, у которых вязкость существенно зависит от температуры, эти факторы могут оказать заметное влияние на теплоотдачу и должны учитываться в расчетах. [c.128]

Аккерман [150] выполнил теоретическое исследование влияния поперечного потока вещества на интенсивность тепло- и массообмена при испарении жидкости в омывающий ее поток неконденсирующегося газа и при конденсации пара из парогазовой смеси в случае больших температурных и концентрационных напоров. В этом исследовании Аккерман исходил из той же упро щенной схемы ламинарного пограничного слоя, принятой ранее Кольборном, но, в отличие от Кольборна, учитывал изменение толщины пограничного слоя, вызываемого соответствующим изменением профиля скоростей в нем под влиянием поперечного потока вещества. При этом Аккерман предполагал, что поперечный поток вещества не оказывает влияния на изменение касательного напряжения на границе ламинарного пограничного слоя и турбулентного ядра течения. [c.156]

Область пузырькового режима кипения, в котором теплоотдача определяется конвекцией жидкости вследствие интенсивного движения паровых пузырей, характеризуется значительным увеличением коэффициента теплоотдачи а с ростом температурного напора, равного Дг = ст — ипс (где ( т-—температура стенки (па, —температура насыщения). [c.574]

Если температуры теплоносителей изменяются во времени, но в каждый данный момент являются одинаковыми во всех точках аппарата, то средний температурный напор определяют по формуле (11-28), а затем по формуле (12-21) находят необходимую поверхность теплообмена. Это наблюдается, например, при подогреве жидкости, находящейся в сосуде, путем пропускания по змеевику насыщенного пара пар конденсируется при постоянной температуре, которая не изменяется в течение процесса, а температура жидкости в каждый данный момент во всех точках сосуда одинакова. [c.459]

В случае аварийного розлива жидкого водорода температурный напор между поверхностью и жидкостью неизвестен, а поэтому аналитическое определение скорости испарения водорода с единицы площади заданной поверхности не представляется возможным. [c.177]

Средний температурный напор Д/ср процесса теплопередачи зависит от ряда факторов начальных и конечных температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), характера изменения температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), схемы движения потоков их и т. д. В настоящее время нет общего точного аналитического решения задачи по определению среднего температурного напора Д/ор. Имеются частные решения этой задачи, в том числе для противоточной схемы движения теплоносителей — уравнение Грасгофа, которое справедливо для противо- [c.250]

Когда процесс теплообмена протекает в условиях естественной конвекции, т. е. свободного движения, обусловленного разностью плотностей нагретых и холодных элементарных объемов жидкости, их разность плотностей Др и подъемная сила, возникающая при движении частиц, определяются температурным напором At. Поэтому величину Др моншо заменить пропорциональной величиной Д/. [c.282]

Составление теплового баланса для жидкости, находящейся в сфероидальном состоянии, показывает, что скорость испарения капли зависит от интенсивности подвода теплоты, которая в первом приближении может быть иредставлена коэффициентом теплоотдачи а, соотнесенным с температурным напором (Тс—Та), от значения теплоты парообразования жидкости г и от геометрических характеристик сфероида [c.57]

В заверщение следует указать и другие дополнительные эффекты, учитываемые различными авторами, при сохранении общей схемы процесса, описанной в 2.2. Теплота, отводимая от стенки, затрачивается не только на испарение жидкости, но и на перегрев пара в зазоре под сфероидом этот эффект учитывается относительно просто [1.1, 2.4, 2.7] увеличением теплоты парообразования на величину Срп(Гс—7 )/2. Для мелких капель, взвешенных в сфероидальном состоянии над нагретой поверхностью в виде сферы, рассматривалось ламинарное течение пара в зазоре сложной формы между нижней полусферой капли и плоской стенкой [2.26] это приводит к необходимости применения численного метода, что ограничивает практическую ценность результатов. В этой же работе [2.26] рассматривалось излучение от стенки как на верхнюю, так и на нижнюю половину сферической капли. Результаты ка чественно согласуются с полученными в данном параграфе лучистый поток составляет примерно 60% лри температуре стенки 7 с=500°С и примерно-30% при температуре стенки Гс=280°С. Исследования скорости испарения капель различных размеров- были проведены в [2.24, 2.25]. Численным методом была рассчитана форма капли, зависящая от ее объема, и получены выражения для средней толщины капли и площади основания, представляющего собой поверхность теплообмена. Толщина (высота) капли связана с объемом зависимостью, аппроксимированной ломаной линией с тремя прямолинейными участками, соответствующими каплям трех классов малым, большим и расширенным. Для каждого класса капель получено выражение для коэффициента теплоотдачи, соответствующего температурному напору АТ—Тс—Т, и переносу теплоты в паровом зазоре теплопроводностью. Малыми каплями по [2.24] считаются капли, объем которых удовлетворяет условию [c.75]

Рис. 3.15. Зависимость коэффициента теплоотдачи а(х), Вт/(м2-К), от температурного напора Л7 =Гс—Г, при различных значениях плотности потока жидкости

Из рассмотрения кривых, представленных на рис. 3.15, видно, что максимум кривой, отвечающий кризису (пере-, ход от первого режима ко второму), смещается вправо по мере перехода от кривой 1 к 2 и 3. Иными словами, для создания сухого пятна при большей плотности, потока охлаждающей жидкости необходим и больший тепловой поток, сопровождающийся большим температурным напором. Увеличение максимального коэффициента теплоотдачи может быть связано с тем, что по мере перехода от кривой 1 к 2 и 3 растет подводимое к единице площади охлаждаемой, поверхности количество капель и одновременно уменьшается их средний размер (средний радиус капель падает с увеличением расхода через форсунку). Связь между температурным напором,, соответствующим максимуму теплоотдачи, и плотностью потока жидкости примерно такова [c.170]

Теплопередача при кипении жидкостей. Согласно урав]1ению (121), QIS пропорционально A p- Объемное кипение жидкости в теплообменных аппаратах мои ет осуществляться в следующих ро/кимах слабом (спокойном), Рис. 89. Влияние пузырьковом и пленочном. Температурный напор прн температурного напо- кипении определяется разностью температуры степки и ра иатсшшоб телгнературы ][асыщения. При малых температурных напо- [c.160]

Сам термин тепловой насос имеет следующее происхождение. В ряде тех-нологаческих процессов (в частности, в рассматриваемом процессе) необходима передача теплоты от теплоносителя с низкой температурой (здесь — это вторичный пар) к теплоносителю с более высокой температурой (здесь — это кипящий раствор). Но такая передача теплоты по второму закону термодинамики самопроизвольно невозможна — так же, как и естественное течение жидкости с нижнего уровня иа более высокий или из области низкого давления в область высокого. Задача преодоления разности напоров жидкости рещается с помощью насосов дтя переноса теплоты используется технологический прием (с затратой механической энергии), получивший по аналогии название теплового насоса , обеспечивающего перекачку теплоты с нижнего температурного уровня на верхний. [c.703]

Рассмотрим, наконец, теплоотдачу при поперечном обтекании труб В этом случае процесс теплоотдачи имеет ряд особенностей, которые о ьяс няются гидродинамической картиной движения жидкости вблизи поверх ности труб. Опыт показывает, что плавный безотрывный характер обтека ния труб имеет место только при очень малых числах Рейнольдса (Ке < 5) При больших числах Ке, характерных для практики, обтекание труб всегда сопровождается образованием в кормовой части вихревой зоны, что в сильной мере отражается и на теплоотдаче. При этом коэффициент теплоотдачи в наибольшей степени зависит от скорости набегающего потока, плотности и теплопроводности и в меньшей степени от теплоемкости и вязкости жидкости. Кроме того, коэффициент теплоотдачи существенно зависит от температуры жидкости, температурного напора и направления теплового потока. При нагревании капельной жидкости значение коэффициента теплоотдачи всегда вьш1е, чем при охлаждении. [c.187]

Пузырьковое кипение возникает, если температурный напор превыщает температурный напор начала кипения А/нк- Если А/ < то теплота с греющей поверхности отводится свободной конвекцией. На величину Дгик влияет множество факторов давление, свойства жидкости, щероховатость и материал поверхности нагрева и др. Согласно [54], кипение воды при давлении / = 100 кПа возникает при Д нк 5-н6 °С и удельном тепловом потоке 10 Вг/м. В [151] при том же [c.499]

Кипением называется процесс образования пара при нагревании жидкости, при этом возникают новые свободные поверхности раздела жидкой и паровой фаз внутри жидкости. Температура образующегося пара — температура насыщения I/h Л-определяется давлением, при котором находится кипящая жидкость. Опыт показывает, что температура tf кипящей жидкости, удаленной от поверхности нагрева, всегда выше температуры насыщения tf>tpi. При этом большая часть жидкости имеет температуру tf, которая только на 0,4—0,8 К превышает температуру насыщения I/U. Однако на участке, непосредственно примыкаюгдам к поверхности нагрева, температура жидкости может на расстоянии нескольких миллиметров измениться на десятки градусов. Обычно температуру жидкости у стенки принимают равной температуре стенки, а в удаленных от стенки областях — температуре насыщения. Перегрев жидкости вблизи стенки оказывается возможным из-за отсутствия постоянной поверхности раздела жидкости и пара. На поверхности или вблизи нее возникают пузырьки. При этом центром парообразования могут служить шероховатости поверхности нагрева, пузырьки воздуха или газа, выделяющегося из жидкости, стенки, места случайного скопления молекул, загрязнения и т. д. Размеры пузырька быстро растут, и под влиянием подъемной силы и конвективных токов он поднимается к свободной поверхности жидкости. Температурный напор M=tu,—I/h определяет механизм парообразования и интенсивность теплообмена. [c.85]

Следовательно, используя противоток при регенерации тепла, можно обеспечитв более высокотемпературный подогрев холодной жидкости, а в холодильниках, например, уменьшить расход воды,, или, не изменяя расхода воды, снизить конечную температуру охлаждаемого продукта. Следует отметить, что при прямотоке максималЬ ная разность температур (температурный напор) имеет место у входа в аппарат, затем этот напор уменьшается, а при противотоке температурный напор изменяется более 1)авномерно. Среднее значение темпе ратурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. Следовательно, при противотоке тепловая нагрузка поверхности теплообмена используется более равномерно и эффективно. [c.65]

Наиболее обширное исследование процесса теплопередачи при испарении капли выполнено С. Сидеманом, им же сделана попытка получить теоретическое решение задачи. С. Сидеманом установлено влияние различных факторов (диаметра пузырька, температурного напора, скорости свободного всплывания, гидростатического столба жидкости) на процесс теплообмена, а также выполнено исследование контактных испарителей барботажного типа. [c.52]

Общую движущую силу теплопередачи при режиме полного перемешивания жидкости на тарелке пенного аппарата определяют иногда [42] как среднее арифметическое значешш температурного напора [c.95]

При расчете оборудования для исиарения жидких смесей обычно предполагается что смеси находятся в термодинамическом равновесии. Однако ясно, что это не совсем верно, так как, для того чтобы испарение происходило. должны существовать различия в температуре и концентрации. Считается, что на границах раздела пар — жидкость (т. е. там, где фазы контактируют одна с другой) равновесие постоянно. Однако возможна ситуация, когда образующиеся паровые пузыри поднимаются к поверхности и в паровое пространство, так что контакт с жидкой фазой не существует. Далее должна испаряться жидкость более тяжелая (менее летучая). Точка кипения будет соответственно повышаться, эффективный температурный напор на испарение снижаться и имеющаяся поверхность может стать недостаточной для получения необходимого режима. Такой процесс может происходить при испарении смеси на кожухе котла испарителя, осо-бешго при низких скоростях циркуляции. Кроме того, это может происходить также в трубах, где наблюдается стратификация или ухудшение в распределении потоков. [c.412]

Эти аттараты имеют наилучшие характеристики при использовании жидкостей с некоторым температурным интервалом кииения при умеренных давлениях с низкими и средними значениями скоростей, обеспечивающих минимум отложений, при 1П1зких значениях гидростатического напора и умеренных ДТ. Эти ребойлеры не должны применяться при больн]Их тепловых потоках, если отсутствуют соответствуюи1ие экспериментальные данные. [c.75]

При этих предположениях оценка абсолютной погрешности измереппя температуры поверхпости теплообмена составляет ие более 8 К. Абсолютная погрешность измерения температуры жидкости ие превышает 0.5 К. Для неблагоприятного с точки зрения погрешности низкотемпературного режима (например, Гс = 125°С, температурный папор Гс— ж =115°С) относительная погрешность измерения температурного напора составляет примерно 7,5 % вместе с погрешностью измерения теплового потока это дает для коэффициента теплоотдачи погрешность, равную примерно 10—11 %. [c.168]