Влияние градиента давления давления

Влияние градиента давления в потоке на движение частиц [c.158]

Пренебрегая здесь членами, учитывающими работу массовых сил, диссипацию работы вязких сил в теплоту, влияние внешних источников тепла, влияние градиентов давления и диссипацию механической энергии межфазных потоков массы в теплоту, запишем уравнения баланса массы и энергии для двухфазной многокомпонентной дисперсной смеси в виде [c.66]

Рис. 44. Влияние градиента давления вытеснения на толщину граничного слоя нефти в капиллярах различного радиуса, мкм.

При расчете величин удерживания на составной колонке следует учитывать влияние градиента давления. Тогда суммарный удерживаемый объем, полученный на составной колонке, имеющей две секции, определяется уравнением [c.176]

К и с л я к о в Ю. И., Д е м и и Н. В., Р у с с к п х В. Н. Влияние градиентов давления на величину параметров пласта на Туймазинском месторождении. Нефт. хоз., № 2, 1964. [c.22]

Первый член в уравнении (2.23) представляет силу, необходимую для ускорения частицы. Он равен сумме члена II (отражающего закон Стокса) и трех остальных членов, которые связаны с неравномерным характером движения частицы и жидкости. Член III отражает влияние градиента давления в жидкости. Член IV учитывает дополнительную силу, связанную с относительным ускорением жидкости вокруг частицы. Член V известен как член Бассе и описывает дополнительную силу, действующую на частицу и обусловленную нестационарным характером обтекания частицы. Как следует из выражения, полученного для этого члена, он зависит от предыстории движения частицы и окружающего ее газа. [c.43]

Предполагается также, что восстановление скорости при движении жидкости вдоль стенки происходит в пределах радиуса проекции невозмущенной капли. Частица жидкости, движущаяся к стенке по оси капли, тормозится в критической точке, полностью теряя скорость, затем под влиянием градиента давления движется вдоль стенки, полностью восстанавливая скорость на расстоянии Rк. к моменту входа в центральное кольцевое сечение диска. Давление в этом сечении падает, естественно, до давления окружающей каплю среды, т. е. до нуля. Аналогичный процесс происходит вдоль всех линий тока, входящих в центральное кольцевое сечение диска профиль скорости в этом сечении прямолинейный, значение скорости определяется условием сплошности и процессом деформации капли. По мере растекания жидкого диска скорость аУц падает. [c.87]

Теперь полезно напомнить предположения, использованные при выводе основных уравнений, особенно те, которые касаются массообмена. Итак, пренебрегалось вторичным влиянием градиента концентрации на термодиффузию и термодиффузии — на интенсивность массообмена. При выводе уравнения (6.1.5) предполагается, что диффузионный поток массы зависит только от градиента концентрацип. Однако известно, что диффузия обусловлена пе только градиентами концентрации, но и градиентами других параметров, например температуры, давления и массовых сил. Влияние градиентов двух последних параметров в общем случае пренебрежимо мало. Однако в ряде приложений градиенты температуры вызывают появление за- [c.336]

VIH. ВЛИЯНИЕ ГРАДИЕНТА ДАВЛЕНИЯ [c.128]

Первые два члена в уравнении (17) и первые четыре члена в уравнен П1 (18) зависят от О и. Так как Dg обратно пропорционален давлению (см. выше разд. II), эти члены являются функцией только массовой скорости потока газа-носителя, которая постоянна по длине колонки. Когда зона перемещается по колонке, эти вклады в локальную высоту тарелки остаются постоянными. Имеется только одно влияние градиента давления на размывание зоны. Когда зона продвигается по колонке на расстояние йх, имеется дифференциальное увеличение дисперсии, определяемое уравнением (19). Однако вследствие градиента давления этот объемный вклад расширяется во время дальнейшего элюирования зоны в отношении р/ро, т. е. в отношении локального давления к давлению на выходе из колонки. Интегрирование этих эффектов имеет результатом коэффициент на который умножается постоянная локальная высота тарелки при выводе средней высоты тарелки [25] [c.129]

Известно [3, 4], что в стационарном режиме переноса газов под влиянием градиента давления Ар через мембрану толщиной I, составленной из п слоев, поток вещества одинаков в каждом слое, т. е.. .............................. [c.37]

Определяют составляющие мощности на образование поперечного (циркуляционного) потока в канале червяка на коническом участке. Пренебрегая влиянием градиента давления в направлении, перпендикулярном дР [c.237]

Перенос газовых смесей через микропористые среды под влиянием градиента полного давления происходит диффузионным путем вследствие неравенства частот соударения отдельных молекулярных частиц со стенками пор. Из кинетической теории газов следует, что величины средней кинетической энергии компонентов газовой смеси в изотермических условиях равны. Следовательно, в пределах перегородки должно произойти отделение быстрой легкой молекулы г от соседней с ней медленной тяжелой молекулы /. Средняя арифметическая скорость молекул компонента I в максвелловском газе иг = 1/ 8№7лЖ,-. Аналогичную формулу можно написать для молекул компонента /. Тогда [c.614]

Поскольку степень разделения Р пропорциональна квадратному корню из числа теоретических тарелок, она уменьшается вследствие влияния градиента давления не более чем на 6%. [c.72]

Учет влияния градиентов давления приводит к соотношению [c.91]

В случае значительного влияния градиентов давления вместо истинной длины секции на графике следует откладывать длину пр, приведенную к [c.89]

Расчет удерживания сорбатов на колонках со смешанными сорбентами значительно проще соответствующего расчета составных колонок, так как здесь не следует учитывать влияния градиентов давления. Применимы уравнения типа (2.46) без учета давления и величин /, а также графические методы. Это [c.91]

Описанное явление хорошо согласуется с тем, что изменение последовательности секций ведет к изменению приведенных длин из-за влияния градиентов давления. Расчеты показывают, что при обратной последовательности секций соотношение между приведенными длинами становится равным 27 73. [c.296]

В случае значительного влияния градиентов давления вместо истинной длины секции на графике следует откладывать длину Lnp, приведенную к среднему давлению в секции [c.90]

Если толщина пленки жидкости на стенке капилляра по его высоте х различна, то будет иметь место движение жидкости под влиянием градиента расклинивающего давления [c.410]

Влияние Градиента гидродинамического давления на устойчивость ствола скважииы [c.304]

Необходимо отметить, что в тех редких случаях, когда пренебрегать влиянием градиента давления становится невозможным, отсутствуют какие-либо теоретические предпосылки для применения уравнений, полученных для плоскопараллельной модели. В таких случаях желательно основывать выводы уравнений на более сложных моделях. [c.252]

Две несмешивающиеся несжимаемые жидкости под влиянием градиента давления текут в направлении оси г в тонкой горизонтальной щели длиной Ь и шириной W. При этом скорость течения фаз такова, что щель наполовину заполнена жидкостью / (более плотная [c.60]

В качестве иллюстрации влияния безразмерного градиента давлений на деформацию сдвига на рис. VIII. 30, б приведены кривые зависимости параметра Гз от Bi, рассчитанные численным методом для различных значений индекса течения. Из рисунка видно, что с увеличением безразмерного градиента давлений значение этого параметра плавно возрастает. Аналогичным образом возрастает и удельная деформация сдвига. Интересно, что с ростом индекса течения деформация сдвига, которой подвергается экструдируемый полимер, быстро растет. Так, при одинаковом значении безразмерного градиента давления (В = 0,5) суммарная деформация сдвига при переходе от п = 1 к и = 4 увеличивается почти в два раза (см. рис. VIII. 30, б). [c.308]

Для течения, возникаюш,его при наложении перепада давления на вынужденное течение, ФРД не удается выразить непосредственно через 7, но можно выразить ее через безразмерную величину = = у Н, которая однозначно связана с у. Было проанализировано полностью развившееся изотермическое установившееся ламинарное течение несжимаемой ньютоновской жидкости. Методология расчета ФРД аналогична описанной в разд. 7.10 для чисто вынужденного течения. Полученные результаты демонстрируют сильное влияние градиента давления на ФРД и среднее значение деформации (у). Как следует из рис. 11.7 (где qplqd— безразмерная константа, характеризующая градиент давления), положительный градиент давления (давление растет в направлении течения, а скорость сдвига у неподвижной пластины равна нулю, qylqd <С 0) не только увеличивает среднее значение деформации, но и сужает ее распределение. При <7г)/<7(г = О имеет место чисто вынужденное течение (кривая 2) при qplЯd > о давление уменьшается в направлении течения, а скорость сдвига равна О у движущейся пластины (кривая 3). При этом ФРД такая же, как для течения между неподвижными пластинами под действием давления. Заметим, что аналогом этого случая является вынужденное течение, при котором движущиеся пластины располагаются в сечении = 1, которому соответствует ось симметрии течения под давлением через щель шириной Н = 2Н. [c.379]

Специальными исследовательскими работами, проведенными в начале 60-х годов на Туймазинском месторождении с целью выяснения условий работы пластов при различных давлениях, обнаружено существенное влияние градиентов давления на гидропроводность пласта. При этом гидропроводность увеличивалась по мере роста градиентов давления (скорости фильтрации). Эти результаты, а также теоретические обоснования позволили приступить к форсированному отбору жидкости из скважин Туймазинского месторождения. Наиболее широко форсирование отборов стало применяться с начала 70-х годов, когда появилось необходимое насосное оборудование. Например, в 1973 г. высокопроизводительные центробежные насосы были спущены в 27 скважин Туймазинско10 месторождения, работавших со средним дебитом 293 м /сут и с обводненностью 82,3%. После спуска новых установок средний дебит увеличился до. 506 м /сут (на 73%), а обводненность осталась неизменной. Это позволило пропорционально увеличить и добычу нефти. [c.66]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой части пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность окачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешпего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

Одной из наиболее популярных алгебраических моделей турбулентной вязкости является модель Себе-си — Смита [53], которая достаточно часто используется в практике инженерных расчетов. Она построена на основе формул Прандтля и Ван Дриста (С8-2) во внутренней области и Клаузера и Клебанова (С8-4) во внешней области (здесь и далее ссылки на формулы относятся к 2.3.5, где приведены формулировки соответствующих моделей). На основе шрфокого сопоставления результатов расчетов, выполненных с помощью этой модели, с экспериментальными данными авторы модели ввели в демпфирующий множитель Ван Дриста и в формулу Клаузера дополнительные эмпирические функции, учитывающие влияние градиента давления, вдува и отсоса жидкости через обтекаемую поверхность, сжимаемости среды (С8-3) и низких чисел Рейнольдса (С8-5). Это позволило существенно расширить набор течений, для которых модель обеспечивает удовлетворительное согласование с экспериментом по основным характеристикам пограничного слоя. Однако, в силу общих для всех алгебраических моделей недо- [c.109]

Теми же авторами в работе [76] изучалось влияние ПАВ на аномалии вязкости нефтей. Ими было определено влияние на реологические параметры нефти нефтерастворимых ПАВ типов ОП-4, Серапол-29 , Стеарокс-4 , Неонол. Установлено, что аномалии вязкости нефти уменьшают нефтеотдачу пластов, способствуют образованию застойных зон и зон малоподвижной нефти, где фактические градиенты пластового давления оказываются меньшими или сравнимыми с градиентами динамического давления сдвига. [c.71]

Кис л яков Ю.П.идр. Влияние градиентов давления на величину параметров пласта на Туймазгаском месторождении. Нефтяное хозяйство , № 2, 1964. [c.49]

Влияние формы развихрителя исследовано В. А. Высочиным и В. А. Сафоновым [7]. Эксперименты проведены на аппарате с цилиндрической камерой разделения диаметром Оо = ЪЪ мм и длиной Ь= АОо. Испытаны аппараты без развихрителя (рис. 14, кривая 1) и с тремя конструкциями развихрителей при одинаковой длине лопаток крестовины, равной 0,950о- Установка в камере разделения развихрителя с цилиндрическим центральным телом диаметром с1=0,380о привела к су-ш,ественному повышению эффективности процесса (кривая 2).] При замене цилиндрического центрального тела коническим сток воздуха из периферийного потока превышал необходимый для формирования приосевого потока при [г<0,6. В результате уменьшился радиальный градиент давлений в камере и снизилась эффективность температурного разделения (кривая 3). Другая конструкция развихрителя отличалась от предыдуш,ей тем, что на торце крестовины была установлена прямо- [c.32]

При прохождении полосы через слой сорбента давление в этом слое увеличивается на величину парциального давления элюируемого вещества. Максимальное давление будет, естественно, наблюдаться в максимуме пика, а сама кривая распределения избыточного давления совпадать по форме с распределением концентраций. В результате этого градиент давления, а следовательно, и скорость зоны будет увеличиваться на переднем фронте по мере приближения к максимуму пика и этот фронт должен обостряться. Наоборот, задний фронт будет двигаться медленнее и размываться, поскольку градиент давления из-за изменения концентраций направлен навстречу градиенту давления, перемещающему по колонне газ-носитель. Таким образом, действие давления на форму пика аналогично в известной мере действию теплового эффекта и нелинейности изотермы, вогну ой к оси абсцисс во всех случаях давление, температура и коэффициент распределения в максимуме пика имеют экстремальное значение, заставляя максимум двигаться с наибольшей скоростью, при этом передний фронт обостряется, а задний растягивается. Влияние изменения давления, как правило, меньше влияния тепловых эффектов и нелинейности изотермы. Количественная теория влияния давления рассмотрена Скоттом Ч Нетрудно понять, что эффект изменения давления будет увеличиваться с увеличением дозы и изменением гидравлического сопротивления насадки. Если задаваться массой дозы, то парциальное давление будет большим для веществ с меньшим молекулярным весом и для них влияние изменения давления более значительно. Наконец, парциальное давление возрастает с изменением коэффициента распределения и процентом неподвижной фазы. Таким образом, асимметрия из-за парциального давления вещества будет наибольшей на колонне с низким гидравлическим сопротивлением, малым процентом неподвижной фазы и для веществ элюируемых первыми, [c.51]

Если пренебречь влиянием градиента давления и считать, что время удерживания несорбирующегося компонента незначительно по сравнению с временем удерживания анализируемого вещества, то из уравнения (1) следует [c.5]

Полученные таким способом кажущиеся распределения оказываются истинными распределениями по коэффициентам седиментации лишь в том случае, если степень уширения границы седиментации не зависит от давления, диф-4>узии или концентрации растворенного вещества. Подобные зависимости все же имеют место при ультрацентрифугировании большинства полимеров в органических растворителях, поэтому для получения точного распределения ло молекулярным весам необходимо учитывать эти влияния. При используемых обычно в методе скоростной седиментации силовых полях ультрацентрифуги возникает большое гидростатическое давление, изменяющееся от 1 атм на уровне мениска до нескольких сотен атмосфер в придонном слое кюветы. От величины давления зависят плотность и вязкость раствора, а также удельный парциальный объем молекул растворенного вещества, поэтому характер седиментации, осуществляющейся в таком градиенте давления, меняется в зависимости от расстояния до мениска. Рассмотренное влияние давления наиболее выражено при использовании относительно сжимаемых органических полимеров и растворителей, обычно применяемых в химии полимеров. Проблема влияния давления на седиментацию, впервые рассмотренная Мосиманом и Сигнером [39], недавно вновь привлекла внимание исследователей. С помощью математической интерпретации качественного рассмотрения проблемы Отом и Деро [40] Фужита [41] использовал уравнение Ламма и показал, что линейная зависимость седиментации от давления приводит к выран ению [c.231]