Регуляторы мощности насоса

Рис. 4.6. Автоматический регулятор мощности насоса непрямого действия 284

Рис. 4.7. Схемы регуляторов мощности насосов с обратными передачами

Что представляет собой идеальная статическая характеристика регулятора мощности насоса [c.324]

Известны конструкции регуляторов мощности насосов, которые полностью обеспечивают требуемую криволинейную статическую характеристику (см. на рис. 4.4 линию 1). К ним относятся регуляторы с кулачковой и переменной рычажной передачами в цепи обратной связи (рис. 4.7). [c.285]

В результате совместного решения изображающих уравнений (4.69), (4.71) и (4.72) получим общее уравнение регулятора мощности насоса в линейной форме [c.300]

Реализацию требуемой статической характеристики рассмотрим на конкретных примерах конструкций регуляторов мощности насосов. Наиболее простой по устройству — регулятор мощности прямого действия, который работает иод действием энергии входного сигнала. [c.283]

Для избежания этого применяют регуляторы мощности с отсечкой давления при некоторой малой подаче. Схема такого регулятора представлена на рис. 159. Штоковая полость 6 цилиндра 3 регулятора постоянно соединена с напорным трубопроводом насоса 7. Усилие пружины 4 в цилиндре 3 регулятора направлено в сторону увеличения угла наклона люльки насоса. На поршень 5 регулятора действует давление жидкости, поступающей либо от золотника 1 с гидравлическим управлением, либо от подпорного клапана 2, включенного между золотником 1 и цилиндром 3 регулятора. Как золотник 1, так и клапан 2 имеют регулируемые пружины. [c.397]

В какой последовательности выполняют проектировочный расчет регулятора мощности насоса [c.324]

В патентной литературе представлено большое количество конструктивных разновидностей регуляторов мощности и насосов. Только небольшая часть их реализована в авторегулируемых насосах. В учебнике рассмотрены типовые конструкции регуляторов мощности. [c.286]

Назначение и принцип действия регуляторов мощности на приводном валу насосов подробно рассмотрены в параграфе 4.3. Опыт проектирования регуляторов мощности позволил составить [c.286]

Достоверную максимальную статическую силу Яу и,ах или момент сил воздействия регулирующего органа насоса на выходное звено регулятора можно получить только экспериментально. При отсутствии экспериментальных данных ее приходится рассчитывать [371. Нельзя допустить, чтобы переменная сила (момент сил) на регулирующем органе существенно влияла на процесс автоматического регулирования насоса, поэтому при расчете регулятора мощности принимают многократно увеличенную результирующую внешнюю нагрузку [c.287]

Регулируемые насосы средней и большой мощности обычно снабжены сервоприводами, которые воспринимают управляющий сигнал и соответственно воздействуют на регулирующий орган насоса. Такой сервопривод входит в состав регулятора мощности непрямого действия и представляет собой вспомогательный следя- [c.298]

Завершим вывод линейной математической модели автоматизированного гидропривода совместным алгебраическим решением четырех уравнений, описывающих регулятор мощности (4.73), связь регулятора с насосом (4.74) и объемный гидропривод с замкнутой циркуляцией (4.79). Исключив переменные величины Ахд (3), Аху (5) и Дрн (5), путем алгебраических преобразований приведем общее уравнение рассматриваемого автоматизированного гидропривода к стандартной форме [c.303]

Методика расчета основных параметров и выбора типоразмеров силовой механической передачи, гидродвигателя, регулируемого насоса, приводящего двигателя (ПД) и вспомогательных устройств (ВУ) описана в параграфе 4.2, расчет параметров вспомогательного следящего привода приборного типа — в параграфе 4.4. (Отличительная особенность его — линейное движение выходного звена сервопривода.) Регулятор мощности для следящего гидропривода не нужен. Рассмотрим специальные вопросы проектного расчета [c.306]

Для насосов второй группы. НД - аксиально-поршневой, при отсутствии индекса впереди - без вспомогательного насоса, последующие буквы и цифры обозначают способ управления Р —ручное, С —следящее гидравлическое, 4М- электромагнитное, Д—с регулятором мощности, индекс Д1 — с регулятором давления числитель дроби обозначает рабочий объем в см3, знаменатель - номинальное давление в МПа (кгс/см2). [c.712]

Пока речь идет о всяких вспомогательных операциях-подаче сырья, загрузке, выгрузке, транспортировании,-вопросы разрешаются быстро. Технолог формулирует задачу, механики рассчитывают и подбирают сечения труб, мощность насосов, диаметры сечения клапанов, типы регуляторов. Камнем преткновения являются конструкции основных аппаратов и устройств. Здесь ведь необходимо найти обоюдно приемлемое решение, несмотря на то, что при обсуждении страсти часто разгораются не меньше, чем в Организации Объединенных Наций. Послушаем, как идет обсуждение. [c.100]

Основной особенностью дизелей является наличие у них реверсивно-редукторной передачи, измененного регулятора, трюмного насоса и возможность установки муфты отбора мощности. [c.50]

Регулятор мощности поддерживает рейки топливных насосов в заданном положении, воздействуя на возбуждение тягового генератора. Для умень-126 [c.126]

Отделение по ремонту топливной аппаратуры (рис. 37) располагают ближе к участкам технического обслуживания и ТР-1 тепловозов на площади для тепловозных депо 145 и электровозных депо, имеющих маневровые тепловозы,—50 м . В отделении производятся ремонт и испытание форсунок, топливных насосов и их толкателей, регуляторов числа оборотов и рычажной системы управления дизелей, топливоподкачивающих насосов, регуляторов мощности, пусковых сервомоторов, трубопроводов топливной системы и клапанов. [c.212]

По полученным данным строят диаграммы, в которых по оси абсцисс откладывают мощность, а по оси ординат — все другие параметры (фиг. 60). Характеристику снимают на тормозном стенде, на который устанавливают двигатель со всем оборудованием (радиатором-воздухоочистителем, регулятором числа оборотов, контрольной аппаратурой и т, д.). По данным нагрузочной характеристики устанавливают минимальный часовой расход топлива для получения необходимой в эксплуатации мощности и регулируют степень перемещения рейки насоса. [c.182]

При оценке затрат на строительство всего комплекса газоперерабатывающего завода учитывают затраты на сооружение и стоимость емкостей, погрузочно-разгрузочного оборудования, перекачивающих жидкостных насосов, спаренных испарителей и пароперегревателей, регуляторов давления первой п второй ступени, расходомера производимого газа. В общие затраты должны быть включены также расходы на обустройство территории и оборудование ее средствами пожаротушения (водяные брызгала, порошковые огнетушители). Производительность испарителей определяют по числу потребителей и пиковой нагрузке у них с учетом скрытой теплоты испарения СНГ. (Приблизительный расход газа (в кг/ч) на единицу оборудования следующий кухонная плита — 0,1 водонагреватель— 0,3 отопитель — 0,25 и т. д.). Вместимость емкости рассчитывают по числу дней резервируемой мощности при максимально необходимом потреблении и по необходимой площади поверхности испарителя, если есть уверенность в том, что естественное испарение СНГ предпочтительнее форсированного. [c.156]

По условию ограничения мощности на приводном валу насоса минимальное давление настройки регулятора целесообразно принимать равным [c.116]

Процесс регулирования в режиме постоянной мощности реализуется регуляторами насоса и гидромотора. Названным регуляторам посвящены отдельные параграфы данной главы. [c.273]

ММ. Она была снабжена обогревателем мощностью 300 вт для того, чтобы обеспечить адиабатическую работу. Куб емкостью- 2 л был снабжен нагревателем мощностью 660 вт. Для регулирования скорости течения всех жидких потоков применялись шестеренчатые насосы. Уровень жидкости в кубе колонки при экстрактивной разгонке поддерживался регулятором, а постоянство уровня в кубе исчерпывающей колонки поддерживалось от руки. [c.297]

Потребляемую гидроприводом мощность определим по методике изложенной в подразделе 9.4, для регулируемого насоса с регулятором подачи. Для этого через точку К проводим прямую параллельно АВ и определяем б т= 0,474-10 м с. Тогда [c.266]

Топливная система газотурбинной установки состоит из запасных и расходных цистерн — топливных баков, насосов низкого и высокого давления, топливных регуляторов, фильтров грубой и тонкой очистки, трубопроводов и форсунок. Конструкция всех агрегатов топливной системы и последовательность их установки зависят от назначения газовой турбины и ее мощности, от вида применяемого топлива и ряда других факторов. [c.192]

Описанный регулятор скорости работает при давлении насоса, равном сумме давлений в цилиндре 5 и перепада давления в регулируемом дросселе, настроенном на заданную скорость, т. е. при переменном давлении. Затрата мощности для приведения в действие системы меньше, чем в предыдущих случаях, однако с увеличением давления жидкости утечки будут увеличиваться, что неизбежно вызывает снижение скорости движения поршня, т. е. она будет изменяться при изменении сопротивления, приложенного к поршню. [c.205]

Для приведения в действие рассматриваемого исполнительного механизма использован небольшой. масляный насос, приводимый в действие реверсивным конденсаторным двигателем с короткозамкнутым ротором мощностью приблизительно 90 вт. В зависимости от полученной команды от регулятора насос перекачивает жидкость из нижней полости в верхнюю либо наоборот. [c.528]

Все регуляторы мощности насосов должны иметь демпфирующие устройства. Такие устройства обеспечивают устойчивость процесса автоматического регулирования и фильтрации высокочастотных колебаний давления в напорной гидролинии (шумов). Указанные колебания давления связаны с пульсацией подачи ро-торно-поршневых гидромашин и волновыми процессами в напорной гидролинии. Частоту (Одоа возмущающих колебаний оценивают опытным путем, выделяя из спектра частот первую гармонику. Ориентировочные вначения этой величины совоа 500. .. 2000 рад/с. [c.293]

Обязательная часть регулятора мощности насоса любого типа — преобразующее устройство, которое содержит плунжер, толкатель, пружинный блок и демпфирующее устройство. Упрощенное уравнение преобразующего устройства (4.61) составлено в параграфе 4.4 применительно к регулятору непрямого действия, показанному на рис. 4.6. Теперь дополнительно учтем силу Ят. к контактного трения, возникающую на плунжере и толкателе пружинного блока. Значение этой силы и ее линейную аппроксимацию эквивалентным коэффициентом скоростного (вязкого) трения можно определить зависимостями [c.298]

На рис. 4.5 показан аксиально-поршневой насос / с валом 2 и регулятором мощности прямого действия. Через отверстия А Б камеру с плунжером 5 поступа<т рабочая жидкость под давлением Рн- Плунжер 5 через промежуточный толкатель 4 поворачивает наклонную шайбу 6, пока сила со стороны пружинного блока 3 не уравновесит силу давления жидкости. Перемещение Ху и поворот шайбы приводят к изменению удельного рабочего объема i7n насоса. Пружинный блок составлен из двух цилиндрических пружин различной длины, поэтому статическая характеристика данного регулятора имеет вид ломаной линии (см. на рис. 4.4, б линию 2). Отклоиеиие ломаной линии 2 от идеальной статической характеристики (линии 1) приводит к появлению статической ошибки регулирования. (Изготовление специальной пружины с заданной нелинейной характеристикой сопряжено со значительными трудностями). [c.283]

Статическая ошибка регулятора прямого действия существенно зависит от силы, возникающей со стороны регулирующего органа насоса, в частности, наклонной шайбы. Сила трения на регулирующем органе насоса приводит к петлевой статической характеристике регулятора прямого действия. Снизить влияние нагрузки на регулятор можно, увеличив эффективную плоы адь плунжера и соответственно жесткость пружинного блока. Однако из-за этого во многих случаях габаритные размеры регулятора мощности прямого действия значительно увеличиваются. [c.284]

Рассматриваемый регулятор имеет дополнительный подвод энергии в виде рабочей жидкости, поступающей от вспомогательного насоса в исполнительный механизм через отверстие Б и уходящей на слив через В. Благодаря вспомогательному следящему приводу, называемому иногда гидроусилителем, нагрузка со стороны регулирующего органа насоса несущественно влияет на статическую характеристику регулятора мощности. Использование в пружинном блоке трех пружин различной жесткости уменьшает статическую ошибку по сравнению с двухпружинным блоком. Демпфирующий поршень снижает колебания регулятора при переходном процессе. [c.285]

Основные исходные данные при расчете и выборе параметров регулятора мощности — идеальная статическая характеристика Ху = Ф (рн), приведенная масса пц (момент инерции) регулирующего органа насоса, максимальные скорость Vy и ускорение Щтак выходного звена регулятора и нагрузка на выходное звено со стороны регулирующего органа насоса в виде максимальной статической силы (момента сил) [c.287]

Таким образом, для обеспечения хороших смазывающих свойств реактивных топлив и нормальной работы насосов-регуляторов, а также другой топливо-регулирующей аппаратуры необходимо использовать ПАВ в топливах различной вязкости. Это особенно важно учитывать в связи с ростом мощностей и ресурсов авиационных агрегатов, ужесточением условий их эксплуатации и изменением технологии приготовления топлив, предусматривающей применение гидрогениза-ционных процессов, в результате чего естественные поверхностно-активные вещества из топлива будут удаляться. [c.81]

Для стабилизации на валу насоса постоянной мощности (Л/ц = = onst) необходим относительно сложный регулятор. В него должны входить датчики угловой скорости Он и крутящего момента Ян, множительное устройство (N == блок сравнения (AN = Л н — Л н. рас) и регулирующий механизм, воздействующий на насос. Стремление упростить структуру регулятора привело к использованию закона регулирования в режиме постоянного момента на приводном валу насоса Ян = onst. Такая замена эквивалентна, когда приводящий двигатель обеспечивает при постоянной нагрузке неизменную скорость приводного вала (Он = onst). Расчетное значение стабилизируемого момента при этом [c.281]

По-видимому, старейшее указание касается процесса полимеризации каучука буна в одношнековой машине, проведенного иа заводе S hkopau фирмы I. G. Farbenindustiie AG около 1938 г. Для получения каучука буна 85 бутадиен с помош ью дозировочного насоса направлялся в охлажденную шнековую машину. Двумя другими дозировочными насосами в качестве регулятора реакции подавалось небольшое количество диоксана и в качестве катализатора — калийная паста. Шнек имел диаметр 60 мм и длину - 5 м. При частоте вращения 1,5 об/мин средняя продолжительность процесса составляла 1,5—2 ч, а максимальное повышение температуры материала доходило приблизительно до 70 С. При этих технологических режимах и мощности привода 30 кВт обеспечивался выход каучука буна 85, равный ---100 кг/ч. Полимеризат экструдировался шнеком через формующую головку и покидал машину в виде жгутов. Таким способом одновременно герметизировался реакционный объем (камера) в шнековой машине [851. В 1939 г. В. Рем и В. Мескат, [c.42]

Основным насосом в системе служил поршневой строенный насос фирмы Manton Gaulin с двигателем постоянного тока мощностью 38 кВт и электронным регулятором скорости вращения ротора. Рециркуляционными насосами служили центробежные насосы высокого давления фирмы Goulds, специально модифицированные для [c.261]

В лаборатории органической химии ряд работ связан с фильтрацией под вакуумом. Если нет возможности подвести вакуумные линии к каждому рабочему столу, нужно снабдить лабораторию водоструйными насосами. В лаборатории, кроме этого, необходимо иметь еще и вакуум-насос (например, масляный) для вакуум-перегонок. Многие органические синтезы требуют длительного перемешивания. Для этого очень удобны индивидуальные электромоторчики для швейных машин (мощность 40 вт) с лабораторными регуляторами напряжения. [c.9]

Конструктивно воздуходувки КВН, РМК и ВВН ничем не отличаются от вакуум-насосов соответствующего типа. Отличие состоит лишь в том, что воздуходувки оборудуются более мощными электродвигателями и комплектуются с га-зосборниками, а вакуум-насосы — с водосборниками. Меньшее потребление мощности вакуум-насосами по сравнению с воздуходувками объясняется тем, что вес отсасываемого воздуха меньше веса того же объема сжатого воздуха. Водосборник оборудуется переливной трубой, а газоеборник — поплавковым регулятором уровня воды. При установке вакуум-насоса водосборник монтируется на выпускной линии и служит для отделения воды от воздуха, выбрасываемого в атмосферу. Газоеборник устанавливается на нагнетательной линии воздуходувки и служит для выделения воды из воздуха, подаваемого в систему отдувки. [c.119]

Вакуумная система состоит из насоса ВНЗОО и ротационного насоса АК 15000А производительностью 5000 л/с. Система газоснабжения включает линии подачи в плавильный тигель аргона и кислорода. Система электропитания печи содержит два источника электропитания ЭПН, которые состоят из регулятора напряжения РНТТ 300/600 и двух параллельно включенных трансформаторов ТПТ 250/150, а также выпрямителя на 3000 А, собранного на вентилях ВВ-1000. Рабочая мощность ЭлПП400 — 200 250 кВт. [c.311]

Нами были проведены опыты на электровакуумной установке, состояш ей из печи сопротивления ТГВ-1 (тигельная вакуумная печь), ловушки и системы вакуумных насосов. Нагревателем в печи слун<ил вольфрамовый или молибденовый цилиндрический элемент, закрепляемый на полых латунных шинах, расположенных внутри стеклянного колпака. Нагреватель закрыт тремя экранами. Обе шины и подставка, на которой устанавливается колнак и крепится нагреватель, охлаждаются изнутри водой. Молибденовая лодочка с веществом устанавливается внутри нагревателя на специальную молибденовую подставку. Максимальная температура, которую можно достичь в данной печи, равна 1600° С при мощности ее 6 тт, напряжении сети 220 в. Однако, увеличивая входное напряжение на трансформатор при помощи регулятора напряжения (РНО-250-10) до 250 в, удалось поднять напряжение на нагревателе с 6 до 7,5 в, что дало возможность повысить температуру до 1800°С. Вакуум в установке достигался при помощи форвакуумного насоса ВН-461М и диффузионного насоса ЦВЛ-100. Заменив форвакуумный насос более производительным насосом РН-20 и включив последовательно дополнительный диффузионный насос Н-5, удалось получить вакуум 5-10 и глубже вместо 3-10 мм рт. ст. по паспорту установки. Для предотвращения попадания масла из диффузионного насоса в реакционное пространство были изготовлены и опробованы несколько типов ловушек. Наилучшими оказа- [c.26]

В качестве примера автоматических устройств, работающих на принципе изменения газоподачн включением проходов постоянного сечения, приводим разработанную нами ещё в 1933 г. схему электроавтома-тического регулятора, производящего регулировку подачи газа включением капилляров с диаметрами, соответствующими мощности работающих насосов 1 , и схему автоматического включения хлоратора в зависимости от работы или остановки насоса, разработанную в 1937 г. Б. М. Ремесницким. [c.241]