Адсорбер для поглощения паров

В процессе поглощения паров воды в аппарате образуется адсорбционный фронт, который перемещается в направлении движения газа. В момент, когда этот фронт достигнет последнего слоя адсорбента, содержание влаги в осушенном газе начинает резко увеличиваться (проскок влаги), что свидетельствует о необходимости переключения подачи сырого газа в адсорбер с регенерированным и охлажденным адсорбентом. [c.287]

Схема короткоцикловой адсорбционной установки для очистки водорода из нефтезаводских газов, содержащих наряду с углеводородами С —С4 и углеводороды Сд и выше, показана на рис. 21. На установке имеется три ряда аппаратов, в каждом из которых основной адсорбер 2 предназначен для поглощения газообразных углеводородов С —С4, а дополнительный (небольшой) адсорбер 1 — для поглощения паров углеводородов Сд и выше. Адсорбер 1 заполнен менее эффективным адсорбентом, но его применение предохраняет цеолиты, находящиеся в адсорбере 2. [c.52]

Замена обычных сорбентов цеолитами позволяет в ряде случаев (например, при осушке природного газа на промыслах) избежать стадии охлаждения осушаемого газа, что приводит к значительному сокращению энергозатрат и упрощению схемы. Поскольку адсорбционная способность цеолитов мало меняется с повышением температуры, тепло, выделяющееся в процессе поглощения паров воды, не оказывает значительного влияния на активность сорбента. Поэтому конструкция адсорберов с цеолитами может быть предельно проста (без охлаждающих змеевиков внутри аппарата) и процесс осушки проведен в адиабатических условиях. Малая чувствительность адсорбционной способности цеолитов к температуре позволяет уменьшить время охлаждения адсорбента после его регенерации, в результате чего рабочий цикл осушающей установки сокращается и, следовательно, увеличивается ее производительность. [c.371]

При одновременном поглощении паров воды и двуокиси углерода влага адсорбируется в лобовых слоях, постепенно вытесняя из последующих слоев адсорбированную вначале двуокись углерода. Расчет цеолитового адсорбера для одновременного удаления паров воды и двуокиси углерода следует производить независимо по каждому компоненту. [c.399]

Пример 5.8. Для поглощения паров бензола из потока воздуха от Со = = 20-10 до Ск = 1,2-10 кг/м произвести расчет односекционного адсорбера с КС активного угля СКТ. Расход воздуха V = 0,6 м /с при неизменной температуре 20 °С. Размер сферических частиц угля d= 1,9-10 м, плотность частиц рт = 670 кг/м . Изотерма адсорбции (рис. 5.36) в диапазоне рассматриваемых концентраций может быть принята в качестве прямоугольной. Коэффициент диффузии паров бензола через полностью насыщенные слои угольной частицы D = 2,3-10-6 м2/с. [c.309]

Пример 4.2. Рассчитать одноступенчатый адсорбер непрерывного действия с псевдоожиженным слоем активного угля марки СКТ для поглощения паров бензола из паровоздушной смеси при следующих исходных данных [c.216]

Рекуперация по смешанному (двух- и четырехфазному) методу. Рекуперацию смеси паров этилового эфира (241 кг), этилового спирта (129 кг), камфары (4,1 кг), бутилацетата и амилацетата (в сумме 3,1 кг) с воздухом (средняя концентрация паров органических веществ в паро-воздушной смеси 21 г/м ) производят в две стадии первая — поглощение из паро-воздушной смеси камфары и ацетатов углем в так называемом камфарном фильтре (четырехфазным методом), вторая — поглощение паров этилового эфира и спирта углем в адсорбере (двухфазным методом). [c.202]

Прекратив подачу ПВС, в адсорбер через парораспределительную трубу под керамиковые плиты пропускают острый водяной пар. Водяной пар, проходя через отверстия плит и слой угля, десорбирует поглощенные пары летучих растворителей и уносит их с собой в верхнюю часть адсорбера. Выделенные пары растворителя и часть поступающего водяного пара по трубопроводу направляются в конденсатор для конденсации и охлаждения. [c.106]

Для поглощения паров ртути и ее соединений из газовоздушной смеси хлорированный уголь может быть использован в многополочных адсорберах с неподвижным слоем поглотителя (рис. 11.7). В этом случае газо-воздушную смесь, содержащую пары ртути или ее соединений, по трубе 2 подают в многополочный поглотитель, заполненный таким углем (например, марки ВАУ), со скоростью 0,2 м/сек нри температуре 5—40° С. Газ, проходя через слой адсорбента толщиною 400— [c.287]

Пройдя холодильник 4, смесь охлаждается до температуры 20—30°С и поступает в адсорбер 5 для поглощения паров растворителя активированным древесным углем. Воздух, очищенный от паров растворителя, через выхлопную трубу направляется в атмосферу. [c.97]

Пример 9-1. Определить требуемое количество активированного угля, высоту слоя адсорбента и диаметр адсорбера периодического действия для поглощения паров бензина из смеси его с воздухом. Расход паровоздушной смеси 3450 м /ч. Начальная концентрация бензина Сц = 0,02 кг/м . Скорость паровоздушной смеси т = = 0,23 м/с, считая на полное сечение аппарата, динамическая активность угля по бензину 7% (масс.), остаточная активность после десорбции 0,8% (масс.), насыпная плотность угля рнас = 500 кг/м . Продолжительность десорбции, сушки и охлаждения адсорбента составляет 1,45 ч. [c.391]

Десорбция — отгонка растворителей — может проводиться путем нагрева шихты адсорбера водяным паром или инертным газом. На существующих рекуперационных установках поглощенный растворитель, как правило, отгоняют острым паром. Продолжительность процесса десорбции зависит от температуры, количества поглощенного растворителя, величины зерен и слоя угля, конструкции аппарата и др. В вертикальных адсорберах десорбция острым паром с температурой 105—120° С длится [c.165]

Воздух, поступающий из пропиточных машин, вентилятором высокого давления нагнетается через холодильник 2, распределительную камеру 3 в один из адсорберов 5 и из него через распределительную камеру 4 идет в атмосферу. В холодильнике 2 происходит охлаждение воздуха и частичная конденсация паров спирта, а в адсорбере — поглощение активированным углем не-сконденсировавшихся паров спирта и фенола. Адсорбер работает [c.62]

Активированный уголь помещают в стальных поглотителях-адсорберах. Обычно ставят три адсорбера в то время как через первый и второй просасывается воздух с парами растворителя, третий освобождается от него. Десорбция производится путем продувки адсорбера острым паром. Испаряющийся растворитель вместе с парами воды направляется в конденсатор, затем в отделитель, откуда через контрольное устройство следует в приемник. На поглощение ставят второй и третий адсорберы, а первый переключается на десорбцию. [c.213]

Ламповый прибор (рис. 15). Состоит из следующих частей 1) лампочки с пришлифованным колпачком, в который впаяна стеклянная трубка для фитиля 2) лампового стекла с изогнутой под прямым углом отводной трубкой и съемной нижней пришлифованной частью с впаянной в нее крестовиной — подставкой для лампочки 3) адсорберов с пористой стеклянной пластинкой. К отводной трубке съемной части лампового стекла присоединяется поглотительная трубка Петри или и-образная трубка длиной 150 мм, внутренним диаметром 12 мм, одно колено которой заполняется ХПИ для поглощения паров кислот, другое — активированным углем для поглощения органических веществ. [c.56]

Хорошие результаты достигаются при очистке водорода от паров ртути путем охлаждения газа до температуры близкой к О °С и последующем поглощении паров ртути в адсорберах, заполненных активными поглотителями, например активированным углем. При очистке но этому методу содержание паров ртути в водороде составляет менее 0,01 мг/м . [c.53]

Промышленная установка для непрерывного поглощения паров сероуглерода. На рис. 140 изображена схема установки для поглощения паров сероуглерода из отходящего загрязненного воздуха производства вискозы [И1-46]. Воздух, содержащий по объему 1000 частей/млн. сероуглерода и 30 частей/млн. сероводорода, вентилятором 1 подают в адсорбер 2. Здесь он движется снизу вверх, контактируя со слоями псевдоожиженного активного угля. В адсорбере поглощаются пары сероуглерода и воды, а также и сероводорода, после чего очищенный воздух выбрасывается в атмосферу из верхней части аппарата, пройдя предварительно несколько пылеуловителей. Угольная мелочь из пылеуловителей возвращается на нижнюю тарелку адсорбера через вращающиеся затворы. [c.308]

Габариты слоя (адсорбера) зависят от линейной скорости и времени контакта газа и адсорбента. Так как адсорбция молекул воды происходит с очень большой скоростью (практически мгновенно), то при расчете процесса осушки принимают сравнительно небольшое время контакта. Практикой установлено, что вре-мя контакта более 5 с не влияет отрицательно на процесс поглощения паров воды цеолитами, силикагелем и окисью алюминия. Однако такие параметры, как высокие концентрация паров воды, температура газа, могут отрицательно повлиять на адсорбцию. В этих случаях время контакта должно быть больше. В расчетах принимают время контакта в пределах от 10 до 20 с. [c.126]

Процесс рекуперации может быть осуществлен адсорбционным, абсорбционным или конденсационным способом. Абсорбционный метод основан на поглощении паров растворителя жидким, а адсорбционный — твердым поглотителями после поглощения следует десорбция растворителя. Второй метод, наиболее распространенный в практике, состоит в пропускании паровоздушной смеси через слой активированного угля. Цикл работы адсорбера включает несколько фаз. Так, при четырехфазном цикле первой фазой является насыщение активированного угля растворителем, второй — десорбция растворителя (обычно за счет пропускания горячего водяного пара), третьей — сушка угля и четвертой — его охлаждение. Схема двухфазного цикла, [c.284]

Пример 1. Расчет одноступенчатого адсорбера непрерывного действия с кипящим слоем активированного угля СКТ для поглощения паров бензола из паро-воздушной смеси [c.129]

Пример 2. Расчет многоступенчатого адсорбера с кипящими слоями активированного угля марки АГ-3 для поглощения паров этилового спирта из потока паро-воздущной смеси. [c.130]

Поглощение паров растворителя в адсорбционных установках осуществляется в вертикальных адсорберах, заполненных твердым поглотителем (активный уголь, силикагель, цеолиты). В промышленности наиболее широко используется адсорбция активным углем с активной поверхностью 600—1700 м7г. Поглощенный растворитель удаляется из адсорбента водяным паром, поглотительная способность угля восстанавливается при обработке горячим воздухом. [c.116]

Рассмотрим принципиальную технологическую схему установки, состоящей из четырех адсорберов (рис. 75). Исходный газ пропускают через адсорбер 1, где происходит поглощение тяжелых углеводородов. Выходящий сверху адсорбера 1 сухой газ нагревается в подогревателе 5 до 110—130° С и подается в низ адсорбера 3 для сушки адсорбента. До этого в адсорбере 3 проходила десорбция тяжелых углеводородов острым водяным паром. Холодный газ из холодильника 6 поступает для охлаждения угля в адсорбер 2, в котором перед этой операцией происходила сушка адсорбента. В адсорбере 4 протекает десорбция углеводородов острым перегретым до 200—250° С. водяным паром низкого давления (5—6 ат). [c.167]

Достаточно высокой эффективностью отличаются технологии УЛФ, основанные на адсорбционных методах разделения. Так, фирмой "Доу кемикл компани" разработана адсорбционная система обработки паров, образующихся при испарении и выходящих из резервуаров. Адсорбер заполняется сополимерной насадкой из шарикового адсорбента нового вида с диаметром шариков 2 мкм и удельной площадью поверхности контакта 400 м г [14,16]. При заполнении резервуара жидкостью или при повышении температуры, вытесняемые пары углеводородов проходят через слой адсорбента и органические компоненты адсорбируются на шариках. При опорожнении резервуара или понижении температуры окружающей среды, воздух засасывается в резервуар также через слой адсорбента. Если этот воздух предварительно подогреть, то он десорбирует поглощенное вещество, но возникает опасность образования взрывчатой смеси. Для исключения такой опасности воздух заменяют азотом. В этом случае выходной патрубок адсорбера-десорбера имеет Т-образную форму. На обоих концах патрубка установлена запорная арматура. Один из этих концов сообщается с атмосферой, другой - с источником азота. При всасывании по этой схеме в резервуар поступает только азот (клапан, соединенный с атмосферой, закрыт) и кислород воздуха в систему не попадает. [c.27]

Поглощение хлористого водорода и сернистого газа, выделяющихся при очистке хлористого метила, производится в паровой фазе катализатором К-28 в адсорберах. Время контакта паров хлористого метила, пропускаемого после очистки хлористым алюминием, с катализатором К-28 составляет от 2,5 до [c.257]

Пример 5.7. Пусть требуется определить необходимые параметры адсорбера с кипящими слоями для поглощения паров этанола из воздуха активным углем АГ-3, имеющим средний диаметр частиц плотность частиц Рт = 670 кг/м, коэффициент афинности Р = 0,61 и величину структурной константы 6=1,02-10- К 2. Изотерма адсорбции системы представлена на рис. 5.34. Расход воздуха Ус = 0,25 м /с. Содержание адсорбируемых паров [c.307]

Пример 4.4. Определяются необходимые параметры адсорбера с псевдоожиженными слоями адсорбента для поглощения паров этанола из воздуха активным углем АГ-3. Средний диаметр частиц = 0,375-10 з м плотность частиц угля рт = 670 кг/мЗ коэффициент афинности для этанола Р = 0,6 и величина структурной константы В= 1,02-10 К . Изотерма адсорбции [c.241]

Рекуперация наров дихлорметан а. Адсорбер соединен с аппаратом, в котором выделяются пары дихлорметана, через конденсатор. Часть паров дихлор-метана конденсируется в конденсаторе, а несконденсировавшиеся пары направляются в адсорбер на поглощение. Паро-воздушная смесь в адсорбер поступает весьма неравномерно— от 0,002 до 0,3 m Imuh. Общее количество смеси, поступающей за одну операцию, не превышает 50—70 м . Колебания концентрации поступающей в адсорбер смеси также весьма значительны — от 100 до 1600 г/мК [c.194]

Описанная установка позволяет проводить от 200 до 600 операций адсорбции, после чего активированный уголь приходит в полную негодность (замазывание поверхности примесями, находящимися в газе) и. должен быть заменен новым. Степень поглощения паров, проходящих через адсорбер, близка к 100%. 1 м активированного угля поглощаег в общей сложности (за все 200—600 операций) от 60 до 70 кг бензола. Расход пара на десорбцию практически составляет 3—5 кг/кг десорби-рованпого продукта. Расход электроэнергии на дутье в среднем колеблется от 0,1 до 0,3 квт-ч на 1 кг поглощенного продукта. [c.566]

Полученный плав дробили, и фракцию зерен 2—3 мм восстанавливали водородом в циркуляционной установке высокого давления при температуре 450°С, избыточном давлении водорода 50 ат (4,9-10 Па), скорости циркуляции ЗООООч в течение 12 ч. Установка была снабжена приемником для образующейся воды, адсорбером с активированным углем для поглощения паров масла. После восстановления образцы в атмосфере инертного газа или водорода переносили в установку для окисления и подвергали там дополнительному восстановлению при атмосферном давлении (в токе водорода) и температуре 450 С в течение 4 ч. Водород при этом очищали от кислорода (гранулированная медь при 300 °С) и воды (ловушка при —78°С, ангидрон). По окончании восстановления образец в токе водорода охлаждали до комнатной температуры. [c.108]

Рис. 16. Схема установки для поглощения паров сероуглерода в адсорбере со взвешеппыми слоями активного угля