Неконденсирующиеся компоненты жидкой фазы

НЕКОНДЕНСИРУЮЩИЕСЯ КОМПОНЕНТЫ ЖИДКОЙ ФАЗЫ [c.47]

Между конденсацией паровых смесей и конденсацией паров из парогазовых смесей имеется существенное различие. Оно состоит в том, что конденсирующиеся одновременно компоненты паровых смесей, как правило, взаимно растворимы в жидкой фазе и поэтому поверхность раздела фаз является проницаемой в той или иной степени для всех компонентов паровой смеси, тогда как при конденсации пара из парогазовой смеси она проницаема только для активного компонента — пара и непроницаема для инертного компонента — неконденсирующегося газа. [c.183]

Фугитивность неконденсирующегося компонента в жидкой фазе рассчитывается по методике, приведенной в главе II. [c.47]

Если в растворе находятся два неконденсирующихся компонента (1 и /), предполагается, что разность энергий их взаимодействия в жидкой фазе равна нулю [c.50]

Расчет по составу жидкой фазы. Поскольку состав жидкой фазы является параметром, по отношению к которому расчет парожидкостного равновесия систем с неконденсирующимися компонентами наиболее чувствителен, удобно иметь такую программу, которая использовала бы зто обстоятельство и позволяла бы исключать из рассмотрения экспериментальные данные, определенные недостаточно точно. [c.83]

Однофазный легкий компонент определяют как компонент, который присутствует только в паровой фазе. Константа фазового равновесия данного компонента К = (х>. Однофазный легкий компонент называют также инертным или неконденсирующимся газом. Компонент, присутствующий только в жидкой фазе, является однофазным тяжелым компонентом и обозначается индексом Н. [c.29]

Следует отметить, что хотя описанный метод находит применение, он не пользуется большой популярностью [9]. Помимо трудностей, связанных с оценкой значений Кг, и неопределенностей, возникающих в системах с несколькими растворителями, при моделировании равновесий с помощью уравнений для коэффициентов активности возникает еще одно неудобство. Классические формы этих уравнений выведены в предположении симметричной нормировки и использование несимметричной требует соответствующей модификации модели жидкой фазы. Более перспективен для целей описания равновесий в системах с неконденсирующимися компонентами, вероятно, подход, основанный на едином уравнении состояния для пара и жидкости перечисленные проблемы в нем попросту не возникают. [c.164]

Расчет процесса сжижения с применением умеренного холода. Метод расчета сжижения чистого вещества изложен в разделах, посвященных паровым компрессионным холодильным машинам. Несколько более сложен расчет процесса сжижения многокомпонентной газовой или парогазовой смеси, особенно в том случае, когда неконденсирующиеся компоненты смеси частично растворяются в конденсате сжижаемого компонента. В этом случае необходимо вначале произвести материальный расчет процесса сжижения — определить состав жидкой и паровой фаз в конце процесса сжижения. Исходными величинами при этом являются начальный состав смеси, давление сжатия и температура охлаждения смеси (давление сжатия и температуру охлаждения принимают предварительно), данные об упругости паров сжижаемого компонента при температуре сжижения и, наконец, данные о растворимости неконденсирующихся компонентов в полученном конденсате. [c.667]

Статическая модель выпарного аппарата строится при следующих допущениях не учитываются масса и тепло неконденсирую-щихся газов, поступающих с греющим паром в выпарной аппарат твердая фаза равномерно распределена в жидкой среде потоков не происходит унос твердой и жидкой фаз соковым паром градиент температурного поля выпарного аппарата равен нулю вследствие интенсивного перемешивания щелочи не учитываются потери тепла в окружающую среду. С учетом изложенных допущений статическая модель выпарного аппарата, построенная на основе материального и энергетического балансов, будет состоять из следующих соотношений. При введении в алгоритм параметров потока щелочи (см. стр. 178) можно рассчитать расход его компонентов [c.182]

Нами были рассмотрены малоэффективные системы выделения целевых продуктов из парогазовых смесей и их санитарной очистки. ПГС, содержащие иногда и дисперсную фазу, образуются в процессах жидкофазного или парофазного окисления углеводородов кислородом воздуха. Характерной особенностью для них является необходимость выделения незначительных количеств, как правило, конденсирующихся или сублимирующихся соединений из большого объема неконденсирующегося газа. Относительно малые концентрации примесей обусловливают образование жидкой и твердой дисперсной фазы в объеме ПГС. Конденсация пара из инертного газа на охлаждаемой поверхности происходит при одновременных процессах тепло- и массообмена. Соотношением скоростей переноса тепла и массы определяется конденсация пара на поверхности или в объеме, или одновременно на поверхности и в объеме. При малых концентрациях тепло может отводится быстрее, чем подводятся конденсирующиеся компоненты к поверхности, поэтому за счет интенсивного охлаждения ПГС становится насыщенной и даже пересыщенной паром, который в этом состоянии конденсируется в объеме с образованием тумана. По этой причине даже при более низких температурах хладоагента в конденсаторах содержание примесей в отходящих газах не уменьшается. Улавливание же тумана является трудоемкой операцией. [c.7]

Рассматривается бинарная газовая смесь, состоящая из конденсирующегося компонента А и неконденсирующегося газа В, который нерастворим в жидком слое конденсата. Парциальное давление в объеме газа и температура t отвечают равновесной кривой р = р (t). Температура границы раздела фаз между жидким конденсатом и паром ниже величины i/. Очевидно, что pi = р (ti), где р — та же функция, что и введенная выше. В результате различий парциальных давлений и температур вещество А имеет тенденцию диффундировать из газа, причем тепло переходит из газа, вызывая соответственно изменения парциального давления и температуры. [c.327]

Существует два источника ошибки использование приближенных соотношений для расчета вириальных коэффициентов и неадекватность аналитической формы уравнения Вильсона, предлагаемой для расчета коэффициентов активности неконденсирующихся компонентов. В первом случае определение больших значений концентраций л1алолетучего компонента по малым концентрациям этого компонента в паровой фазе чрезвычайно чувствительно к величине второго вириального коэффициента. Во втором случае большие отклонения от идеальности жидкой фазы могут неадекватно оцениваться при большой летучести компонентов. В результате этого мольные концентрации компонентов жидкой фазы оказываются неоправданно заниженными, поэтому не может быть получено, физически реализуемое давление, которое увеличило бы сумму концентраций до единицы. Оказывается, что при увеличении давления SUMX в конечном счете проходит через максимум вследствие быстрого уменьшения коэффициента фугитивности малолетучего компонента. В программе предусмотрен контроль на случай подобной ситуации для того, чтобы прекратить дальнейшие расчеты и вывести наилучшее возможное приближение. [c.67]

Если в смеси присутствуют неконденсирующиеся компоненты, то, начиная с оператора 120, вводятся данные, характеризующие бинарное взаимодействие каждого неконденсирующегося и каждого конденсирующегося компонента жидкой фазы. Для каждой пары вводится одна карта, на которой перфорируются константа Генри Н, парциальный мольный объем бесконечно разбавленного раствора (желательно при двух различных температурах) и константа взаимодействия, характеризующие отклонение от законов идеальных растворов (несимметричная нормализация). Эти карты нужно расположить так, чтобы сначала вводились данные о взаимодействии первого компонента с конденсирующимся компонентом N1, имеющим самую низкую критическую температуру, и далее со всеми конденсирующимися компонентами до N OMP. Затем следует такая же последовательность карт для каждого неконденсирующегося компонента с номерами от 2 до NLIGHT. [c.119]

Более полная информация о способах реализации процесса может, быть получена при анализе свойств смеси и отдельных составляющих ее смесей меньшей размерности. Рассмотрим качественно это применительно к стадии выделения целевых продуктов. Обычно смесь, поступающая на разделение, является продуктом химического превращения (это особенно характерно для химических производств) и наряду с целевыми компонентами может содержать исходные реагенты и побочные продукты. При невысокой степени превращения исходные реагенты желательно выделить и возвратить на стадию превращения. Они, таким образом, становятся также целевыми продуктами стадии выделения. Что касается побочных продуктов реакций, то последние, особенно при больших мощностях производства, также могут представлять товарную ценность. Даже не будучи таковыми, они часто должны подвергаться последующей обработке исходя из требований охраны окружающей среды. Следовательно, смесь, поступающая на разделение, может содержать различные по агрегатному состоянию (газообразные или жидкие), по важности (целевые или побочные) и по требованиям на качество продукты. Однако все они составляют единую смесь, свойства которой определяются как свойствами отдельных компонентов, так и степенью их взаимодей-отвия. При наличии неконденсирующихся компонентов (критическая температура которых ниже температуры смеси) возникает вопрос о целесообразности изменения условий или выделения газовой и жидкой фаз на первом этапе разделения. [c.96]

Подпрограмма INPUT обеспечивает ввод всей необходимой информации по стандартному формату. Сюда входят не только число и название компонентов, но и ряд их физических свойств, таких, как критические параметры, ацентрический фактор, константы, характеризующие температурную зависимость давления паров чистых компонентов, мольные объемы жидкости. Далее, в соответствии с уравнением для расчета коэффициентов активности должны быть введены параметры, характеризующие бинарное взаимодействие в жидкой фазе. Для неконденсирующихся компонентов исходными данными являются также константы Генри и парциальные мольные объемы. При расчете данной смеси к подпрограмме INPUT обращаются только однажды, независимо от того, при каких условиях будет производиться расчет. Следует подчеркнуть, однако, что для каждого конкретного случая такие независимые переменные, как давление, температура и составы, вводятся основной программой, а не подпрограммой ввода. Подпрограмма ввода оформлена отдельным блоком, исходя из того, что необходимость в ней отпадает в том случае, если предлагаемая методика расчета равновесия будет использоваться в готовых программах расчета ректификационных колонн, в которых уже предусмотрен ввод всех необходимых данных. [c.58]

При работе программы LTFTXW и связанной с ней подпрограммы ALXLW вводятся экспериментальные значения температуры и общего давления. Используя стехиометрическое соотношение для бинарной системы, можно так задать искомые параметры, чтобы сумма квадратов отклонений между расчетными и экспериментальными концентрациями неконденсирующихся компонентов в жидкой фазе была минимальной. В общем виде этот способ представлен на рис. VI-3. Расчетная схема заключается в следующем задаются начальные значения параметра Вильсона и константы Генри, а концентрации компонента в паровой и жидкой фазах изменяются до тех пор, пока сумма их по каждой фазе для одной точки при данном общем давлении и температуре не будет равна единице. Затем начальные значения параметра Вильсона и константы Генри уточняются подпрограммой регрессионного анализа (подпрограмма LSQ). Уточнение производится, как указывалось выше, по сумме квадратов отклонений концентраций неконденсирующегося компонента в жидкой фазе по всем экспериментальным точкам до тех пор, пока не будет достигнуто постоянное значение этих параметров. Начальное значение параметра Вильсона задается в известном смысле произвольно, а константа Генри вычисляется по экспериментальным данным первой точки, исходя из предположения о том, что коэффициент активности равен единице. [c.83]

Расчет по давлению. Другим методом получения параметров взаимодействия неконденсирующихся и конденсирующихся компонентов является минимизация расхождения экспериментальной и расчетной величин общего давления на основе известных значений температуры и состава жидкой фазы. Поскольку давление чрезвычайно чувствительно к составу, в этом случае вероятно появление значительных отклонений вследствие ошибок в определении состава жидкой фазы. Этот метод расчета реализуется программой LTFTPW и связанной с ней подпрограммой ALPHW. Вычислительная схема мало чем отличается от расчета по программе HVYFTW блок-схема этого способа представлена на рис. VI-2. [c.85]

Для каждого неконденсирующегося компонента должны быть введены константы взаимодействия САСТСО по крайней мере с одним из конденсирующихся компонентов. В дальнейшем этот компонент интерпретируется программой как стандартный по отношению к неконденсирующемуся и, таким образом, используется для расчета коэффициентов активности. Если имеются константы взаимодействия неконденсирующегося компонента более чем с одним конденсирующимся, то в качестве стандартного программа выбирает компонент с наибольшей критической температурой. Следует отметить, что если выражение, используемое для характеристики взаимодействия компонентов в жидкой фазе, требует более двух параметров на одну пару (NA T O > 2), то для каждой пары конденсирующегося и неконденсирующегося компонентов необходимо вводить по две карты с данными. [c.120]

Если температура та же, что и в предыдущем цикле, то необходимо учитывать только зависимость коэффициентов активности от состава жидкой фазы, для чего управление передается оператору с меткой 55. Однако, если температура изменилась, то вычисляется произведение RT, а переменной N1 присваивается номер компонента, критическая температура которого самая низкая среди симметрично нормализуемых компонентов. Если имеются неконденсирующиеся компоненты, то их параметры, характеризующие взаимодействие бинарных пар, вычисляются оператором цикла DO 25, начиная с метки 2. Для каждого из этих конденсирующихся компонентов рассчитывается параметр Вильсона XLAMDA (К, NR), характеризующий взаимодействие этого компонента со [c.141]

Назначение подпрограммы ALXLW — расчет состава жидкой фазы неконденсирующихся компонентов по величинам параметров Вильсона и констант Генри, полученных в программе LTFTXW. [c.168]

Например, при конденсации сильно неравновесной (по составу) системы 2N0-f 02 2Ы02 Ы204, когда скорость образования молекул N02 и Ыг04 значительно меньше скорости их перехода в жидкую фазу, условие непроницаемости неконденсирующихся компонентов N0 и О2 через границу раздела фаз автоматически устанавливает направление диффузионного потока этих компонентов, а именно, — от поверхности раздела фаз. Так как [c.121]