Разрывные течения

Вместе с тем в настоящее время отсутствуют надежные сведения о процессах, происходящих в горячей точке . Открытым остается также вопрос о том, каким образом образуются горячие точки . Обсуждаются следующие возможные причины образования отдельных очагов реакции столкновение ударных волн, упруго-пластические изменения за ударным фронтом с локализацией напряжений, разрывность течения вблизи неоднородностей, фазовые превращения и т. п. [c.192]

Глава III СТРУИ, СЛЕДЫ И КАВИТАЦИЯ 36. Разрывные течения [c.76]

В общем случае при произвольном расположении теплового скачка отношение и и , а также другие характеристики разрывного течения будут функциями двух параметров — угла падения и относительной теплотворности смеси д. Например, отношение продольных компонентов скорости (в направлении вектора скорости потока свежей смеси) будет равно [c.134]

Влияние микроорганизмов на битумные материалы Мартин [16] определял по разрывной прочности битумных кровельных тканей. Материалы испытывали после хранения в условиях высокой влажности и захоронения в почве. Различные сорта тканей покрывали различными сортами битума. Исследователь не обнаружил заметной разницы в разрывной прочности тканей с битумным покрытием при различных условиях хранения в течение 30 дней. Однако после хра-,нения в течение 6 месяцев свойства материалов значительно различались. У всех целлюлозных волокон, находящихся в земле 6 месяцев, уменьшалась прочность. У тканей, пропитанных каменноугольным дегтем, прочность уменьшалась больше, чем у тканей, пропитанных битумом. Разрывная прочность асбестовых и джутовых тканей также значительно снижалась, а на стекловолокно, покрытое или пропитанное окисленным битумом, не оказывали влияния ни влажность, ни погружение в почву. Мартин пришел к выводу, что разрушение битумных кровельных тканей зависит, главным образом, от природы основной ткани, а не от сорта битума, используемого для покрытия или пропитки. [c.189]

Наиболее общей является интегральная форма уравнений газовой динамики. Уравнения в этой форме допускают разрывные решения, представляющие течения самого общего вида. Законы сохранения массы, изменения количества движения и сохранения энергии в случае плоских и осесимметричных стационарных течений совершенного газа соответственно могут быть записаны в виде [c.48]

Известные теперь характеристики ah и hb позволяют найти течение в ahb и искомый контур ab. Тяга сопла вычисляется по формуле (5.1) Разрывные безударные решения. Если решение такого типа имеет место, то точка h должна принадлежать области [c.135]

Закономерности релаксации напряжения и вязкого течения эластомеров ф Долго вечность и разрывное напряжение эластомеров ф Инвариантность энергии акти вации различных процессов [c.7]

Таким образом, анализ данных, полученных при исследовании температурно-временных зависимостей комплекса важнейших механических характеристик сшитых и несшитых эластомеров, таких, как релаксация напряжения, вязкое течение, процессы разрушения (долговечность и разрывное напряжение), приводит к выводу, что выше температуры стеклования Тс и ниже температуры пластичности Тп температурная зависимость релаксационных процессов и разрушения характеризуется одним и тем же значением энергии активации, но различным для различных эластомеров. Эта же энергия активации характерна и для Я-процессов релаксации в эластомере, наблюдаемых на спектрах времен релаксации. Из этого следует, что механизмы релаксационных процессов и разрушения неполярных эластомеров определяются перестройкой и разрушением надмолекулярных структур — микроблоков. Различие между про- [c.347]

Многие отечественные технические средства и материалы по эффективности действия имеют практически одинаковые или лучшие параметры и характеристики с зарубежными аналогами и значительно дешевле своих зарубежных аналогов. Однако необходимо также отметить, что в основном оценка эффективности применяемого оборудования основывается на технической оценке эффективности работы. Например, эффективность боковых заграждений оценивается по следующим показателям объем 100 п.м. вес 1 п. м. допустимая скорость течения при установке минимальная допустимая температура использования гарантийный срок износостойкость материалов максимальная допустимая разрывная нагрузка размеры бона (высота экрана общая и подводная) плавучесть время развертывания время стыковки замка время установки 100 п. м. бонов эффективность локализации и удерживания нефтяного пятна (визуально) разрешение Г осгортехнадзора наличие ТУ наличие сертификата качества стоимость. Сертификатов добровольной экологической сертификации нет в целом по продукции и отдельно на их составляющие. Возможность использования в разные сезоны года также нет. [c.112]

Соблюдая инструкцию по технике безопасности (см. Приложение I), осматривают разрывную машину и термокамеру. На шкале прибора ПСР 1-01 (или ЭВП-ПА) устанавливают заданную температуру испытания. Убедившись в исправности всех узлов машины, включают общ,им рубильником и четырьмя пакетными выключателями электронагревателей обогрев термокамеры, повернув их в вертикальное положение. После прогрева и установления заданной температуры в камере выключают три нагревателя и оставляют включенным один нижний для автоматического регулирования температуры. Нажатием кнопки Пуск включают вентилятор. Пользуясь перчатками, в камеру вводят пять годных образцов, один зажимают в зажимах по наружным меткам, четыре накалывают на крючки. Прогрев образцов ведут в течение 3 мин. [c.172]

Скорость движения нижнего зажима должна обеспечивать растяжение образцов в течение (30 15) с. Перед закреплением в нижнем зажиме образец подвергают предварительному натяжению с помош,ью груза в 5 Н для тканей с разрывной нагрузкой до 2 кН и в 10 Н при разрывной нагрузке более 2 кН. [c.215]

Следует указать также на весьма рациональный метод определения основанный на закономерной взаимосвязи усталостных и деформационных процессов в твердых телах. Можно допустить, что в области безопасного напряжения ползучесть и релаксация напряжения практически отсутствуют. Экспериментально это предположение проверялось на примере полиэтилена высокой плотности [26], а также (более обстоятельно) на образцах пентапласта марки БГ (ТУ 6-05-1422—74). Образцы, по форме соответствовавшие ГОСТ 11262—68 (тип 5), получали методом литья под давлением. Затем их подвергали термостатированию в течение 1 ч при 60 С с последующим медленным охлаждением до нормальной температуры. Испытания проводили на разрывной машине FM-500 при 20 °С. Осуществляли два типа экспериментов. В экспериментах первого типа для серии из 27 образцов определяли по ГОСТ 11262—76 предел текучести и соответствующую ему деформацию ёт, которую замеряли индикатором часового типа с точностью 0,01 мм. Скорость деформирования составляла 10 мм/мин. Безопасное напряжение с учетом выражения (5.168) вычисляли как [c.184]

Для клеевых соединений металлов ГОСТ 14760—69 предусматривает склеивание цилиндрических образцов-грибков диаметром 25 мм (рис. VII. 5). Диаметры склеиваемых грибков не должны отличаться более чем на 0,1 мм, а взаимное смещение при склеивании не должно превыщать 0,2 мм. Образцы устанавливаются на разрывную машину в приспособлении, обеспечивающем их центрирование относительно растягивающего усилия. Испытания проводят при постоянной скорости движения нагружающего зажима 10 мм/мин (допускается ее увеличение до 20 мм/мин). В случае испытаний при повышенной или пониженной температуре образцы выдерживают до начала нагружения в воздушной среде в нагревательной (холодильной) камере в течение 45—60 мин, а в среде хладоагента 15—20 мин. [c.116]

Изэнтропические разрьты. Энтропия газа S при прохождении через ударную волну увеличивается, вместе с ней увеличивается и величина tp. В дальнейшем появится необходимость построения разрывных течений с постоянной энтропией. Такого вида разрывы могут быть получены только в отдельных точках потока фокусировкой характеристик, начинающихся выше по потоку (рис. 3.3). Области течений с непрерывным сжатием, содержащие фокусирующиеся характеристики, иногда называют волнами сжатия. [c.54]

В приведенном расчете не учитывались сопутствующие разрывным течениям факторы и, в частности, формирование фронта УВ, возникновение пограничного слоя, размывание границ между сжимаемым и толкающим газами. Поэтому полученную расчетом волновую картину мончно рассматривать лишь как первое приближение к реальной. Действительные значения интенсивностей УВ и длительность существования отдельных областей ИЗ.ЭНтропических течений (и, следовательно, температур) будут меньше расчетных. Однако известный экспериментальный материал по ударным трубам [18, 19] и оценка влияния неучтедппях факторов свидетельствуют, что отклонения от расчетных величин значительнее прн больших t. Следовательно, разница в параметрах УВ и значениях температуры газа при различных t больше расчетной. Совокупное действие на стенку реактора УВ и низкотемпературной плазмы и может быть причиной селективного изменения активности реакционной иоверхности. [c.291]

При нисходящем направлении потока усповия.течения дтя жидкости разрывные, т. е. она существует а виде капель, отдельных струй и пленки, стекающей по поверхности гранул, в то время как газ равномерно распределяется по слою. При высоких скоростях газа происходит возрастание перепада давления в жидкостном потоке и режим течения может стать пульсирующим. Режим пульсации наблюдался как в реакторах пилo77foгo, так и промышленного масштаба (63] и чаще всего преобладает в пристенощом пограничном слое. При малой скорости газового потока жидкость располагается преимущественно в центре слоя и у стенок реактора. В целом, присутствие жидкой фазы в реакторе создает ряд осложнений. Распределение жидкости по слою катализатора в большей степени зависит не только от скорости жидкости и газа, но и от физико-химических свойств сырья, конструктивных особенностей реактора и распределительных устройств для ввода жидкости. Все зти факторы влияют на эффективность контакта жидкости с катализатором и на содержание ее в слое [27]. [c.92]

Теперь рассмофим сфуктуру течения в точке разрыва Л. Контур аЬ искомого тела должен быть таков, чтобы в точке Л происходил разрывный переход от величин апс, нс, [c.106]

Пусть точка Л расположена так, как это показано на рис. 3.22, и принадлежит области (4.12). Это означает, что в плоскости a,i , точка Л расположена ниже кривой VSU, определяемой равенством (4.8) при п = 0. На рис. 3.23 точку h отметим символом Hq в соответствии с индексацией 3.1.2. Очевидно, что из точки Ло для получения решения вариационной задачи необходимо перейти некоторым путем ЛоЛд в область (4.11) так, что точка ftg будет принадлежать этой области. При всяком допустимом непрерывном переходе по крайней мере часть кривой /iq/iq принадлежит (рис. 3.24) области (4.12). Это означает, что участок /io/iq может быть проварьирован так, что величина х уменьшится. Остается использовать разрывный переход из одной области в другую. При безударных течениях допустим только изэнтропический разрыв (3.1.2), обусловленный фокусировкой характеристик первого семейства ahk в точке h (рис. 3.22). Такой переход в плоскости a,i (рис. 3.23) производится по характеристике второго семейства h(jh и характеристике первого семейства /11/14. [c.119]

Последнее равенетво выполняется в точке излома а, где реализуется течение Прандтля—Майера. На рис. 3.34 приведены кривые для и = 1,4. Расчеты [36] показывают, что все течение свободно расширяющегося газа лежит в области, ограниченной линиями а = 0,1 = 0и1 = f a) -fiж/2). Из рис. 3.34 видно, что при х = 1,4 область исходного течения и область PWQS имеют сравнительно небольшую общую область ЕРЕ. Последняя примыкает к линии иТ, определяемой равенством (5.8). Это обстоятельство указывает на то, что разрывные ударные течения при а = ао к принадлежащих области (5.7), могут иметь место в случае достаточной близости значений ал, 1 л к ар, вр. На рис. 3.35 показаны сплошными, штриховыми и пунктирными линиями, соответственно, зависимости = Н (а,0), 1 = ( 1(а,0) и 1 = /(а) - / 12) при различных значениях показателя адиабаты . [c.137]

Важнейшей характеристикой прочностных свойств является долговечность хи (время, в течение которого нагруженный образец не разрушается), отражающая кинетический характер процесса разрушения. В инженерной практике используются понятия кратковременной и длительной прочности. Кратковременная прочность Стр (или разрывное напряжение) обычно определяется на разрывных машинах при заданных режимах скорости нагружения и скорости деформации. Характерное время до разрушения — порядка 102 с. Длительная прочность обычно определяется при нагружении статическими или переменными нагрузками, малыми по сравнению с пределом прочности Ор. Кратковременная и длительная прочность полимеров относятся к технической прочндсти, которая обычно значительно ниже так называемой теоретической прочности материала с идеальной структурой. [c.281]

Рис. 12.13. Энергия активации различных процессов в и,кй>п1моль эластомерах (I — СКС-30 и II — СКМС-10) в широком интервале напряжеш й по данным I—вязкого течения, 2— релаксации напряжения несшитых и сшитых эластомеров, 3 — долговечности несшитых, 4 — долговечности сшитых эластомеров, 5—разрывного напряжения сшитых и б — разрывного напряжения несшитых эластоме ов

Все изложенное свидетельствует о временном характере прочности полимерных материалов. Поэтому такие понятия, как предел прочности, разрывное напряжение и т, п., становятся условными. ГСельзя решить вопрос о том, какую нагрузку может выдержать тОт или нпои полимерный материал, не указывая времени, в течение которого образец должен сохраняться неразрушенным. [c.226]

В работе исследовалась также прочность адгезии пульверба-келита (порошок феноло-формальдегидной смолы с отвердителем, применяемый при промышленном изготовлении абразивных шлифовальных кругов на органической связке) к поверхности алмаза, никеля и стали. Исследовались два вида контактов — сталь — пульвербакелит — алмаз и сталь — пульвербакелит — никель. Образцы термообрабатьшали на воздухе при 180° С в течение 20 мин и охлаждали до комнатной температуры вместе с печью. Результаты испытаний образцов на разрыв на разрывной машине МР-005 свидетельствуют об одинаковой адгезии органической связки к поверхности алмаза, стали или никеля. В обоих случаях величина механической прочности на разрыв Ор составила 0,25 0,05 кг1мм . [c.126]

Испытания под нагрузкой проводились на универсальной разрывной машине фирмы "Лозенгаузен" (с ценой деления 10 кг). Образцы устанавливались на испытательную машину с помощью специальных зажимов и подвергались ступенчато возрастающел у нагружению статическими нагрузками с измерением степени герметичности на каждой ступени нагружения. Динамические нагрузки в пределах ог 0,1 до 0,5 Рр д давались при 2000 циклонов (Рраз разрушающая нагрузка для данного материала). При этом в течение 240 мин снижения давления не наблвдалось. [c.99]

Звенья цепей после экспозиции были покрыты пленками рыхлой чешуйчатой ржавчины, толщина которой росла но мере увеличения длительности экспозиции. Экспозиция в течение 751 сут не уменьшала разрывную нагрузку цепей. В большинстве случаев в нижней части соединений цепи типа[ Дилок наблюдалась ржавчина, указывающая на [c.248]

Боеприпасы патронного типа для крупнокалиберной артиллерии, вплоть до 5-дюймовых пушек со стволом 54 калибра, по конструкции аналогичны боеприпасам для орудий меньших калибров. Все боеголовки изготовлены из стали и содержат разрывные заряды, а кроме того, могут иметь неконтактные взрыватели, взрыватели замедленного действия и прочие устройства. При выстреле сначала срабатывает электровоспламенитель, поджигающий вторичный, более крупный заряд черного пороха, который в свою очередь подрывает основной пороховой заряд. Боеприпас (или артиллерийский выстрел) этого типа может иметь очень большие размеры, что увеличивает вероятность разрушения гидростатическим давлением и возникновения течей в уплотнении между снарядом и гильзой. Некоторые боеприпасы патронного типа могут сохранять герметичность при погружении на малых и средних глубинах в течение длительного времени. Их можно поднимать и исследовать. По-ско.чьку заряды могут быть сильно разрушены, то не рекомендуется делать попытки использовать такие боеприпасы по назначению, за исключением случаев крайней необходимости Подобные боеприпасы содержат много металла и допускающих извлечение метательные и разрывные заряды. Переработка всех этих материалов, особенно в случае боеприпасов для 5-дюймовых орудий, может быть целесообразной. [c.504]

По М.с. различают след. осн. типы материалов 1) жесткие и хрупкие (чугуны, высокоориентир. волокна, камни и др.), для них характерны модули Юнга > 10 ГПа и низкие разрывные удлинения (до неск. %) 2) твердые и пластичные (мн. пластмассы, мягкие стали, нек-рые цветные металлы), для них характерен модуль Юнга > 2 ГПа и большие разрывные удлинения 3) эластомеры (резины)-низкомодульные в-ва (мвновесный модуль высокоэластичности порядка 0,1-2 МПа), способные к огромнььм обратимым деформациям (сотни %) 4) вязкопластичные среды, способные к неограниченным деформациям и сохраняющие приданную им форму после снятия нагрузки (глины, пластичные смазки, бетонные смеси), 5) жидкости, расплавы солей, металлов, полимеров и т п., способные к необратимым деформациям (течению) и принимающие заданную форму. Возможны также разнообразные промежут. случаи проявления М. с. [c.76]

Практическое применение реологич. исследований связано, во-первых, с возможностью сопоставлять разл. материалы по форме РУС и значениям входящих в них констант во-вторых, с использованием РУС для решения техн. задач механики сплошных сред. Первое направление используется для стандартизации техн. материалов, контроля и регулирования технол. процессов практически во всех областях совр. техники. В рамках второго направления рассматривают прикладные гидродинамич. задачи-транспорт неньютоновских жидкостей по трубопроводам, течение полимеров, пищ. продуктов, строит, материалов в перерабатывающем оборудовании, движение буровых р-ров в пластах и т.д. Для концентрир. дисперсных систем к этим задачам примыкает установление оптим. технол. режимов перемешивания, формования изделий и т. п. Для твердых тел производят расчет напряженно-деформированного состояния конструктивных элементов и изделий в целом для определения их прочности, разрывного удлинения и долговечности. [c.248]

Полиэфирное волокно термопластично, вследствие чего его прочное,т, характеристики понижаются, а разрывное удлинение возрастает с повышен температуры. Как видно из рпс. 9.3, при 180 °С еще сохраняется до 5 начальной прочности на таком уровне прочность остается в течение неско ких суток и после охлаждения до 20 °С возвращается почти к первонача ному значению. При температуре —40 °С прочность увеличивается на [c.251]

Скорость развития эластической деформации. Предполож что к образцу полимера приложено постоянное напряжение, ее. чина которого значительно меньше разрывного напряжения (г. ва IX). Если Процессы течения при этом не происходят, то г влиянием Приложенного напряжения образец будет постепе удлиняться до достижения определенной длины, не изменяюще/ больше со временем. Относительная деформация, величина ко рой не изменяется во време 1И, называется равновесной высокоэ. стической деформацией и обозначается Еэл, Равновесная деф мацня всегда больше любой деформации, развившейся за данн промежуток времени <(еэя,со>еэл, ). [c.168]

На рис. 52 показан картонный шар, снаряженный сигнальными звездками. Оболочка его состоит из двух картонных полушарий в верхнее полушарие 1 вставлен согнутый в виде дуги отрезок бикфордова шнура 2, рассчитанный на горение в течение. 3 сек. Он служит замедлителем. Концы замедлителя, входящие внутрь шара, покрыты пороховой подмазкой. Середина дуги срезана до обнажения пороховой сердцевины шнура 3. В этом месте к дуге присоединены стоппновые провода. Внутри полушария помещается разрывной заряд 4 из [c.113]

В табл. 2 приведены размеры, а в табл. 3 — рабочие, испытательные и разрывные давления для резиновых рукавов высокого давления с металлическими оплетками, применяемых в гидравлических и смазочных системах и изготовляемых по ГОСТ 6286-52. Основные размеры наконечников для резиновых рукавов диаметром 8, 12 и 16 мм. по ТУ МХП 1515-56 и диаметром 20 и 25 мм по ГОСТ 6286-52, применяемых при рабочих давлениях до 100 кГ/см , приведены в табл. 4, а для рукавов диаметром 20 и 25 мм, работаюш,их прн давлении 150 кПсм , — табл. 5. Конструкция наконечника показана на фиг. 6. Рукава в сборе с наконечниками должны быть испытаны в течение 5 мин. на прочность и герметичность при испытательном давлении. [c.773]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология