Вывод расчетных формул

Рис. 10.5. Правило рычага к выводу расчетных формул интерпретация результатов анализа (обозначение позиций и точек — в тексте) а — для бинарных смесей, б — для тройных смесей

Энтропия. Для вывода расчетной формулы возьмем уравнение [c.125]

При 42° С растворимость нитрата бария и хлората калия по значению одинакова = 0,148). Одинаковой или разной будет массовая доля этих солей в насыщенных растворах при 42° С Ответ подтвердите выводом расчетной формулы для и в по известной величине к и расчетом значений и в для обеих солей. [c.117]

К — общий объем газовой смеси (в мольЦ), который в данном случае принимаем равным 1 л, так как мы выводим расчетную формулу для 1 л газа п — число молей компонента А в общем объеме смеси (в данном случае а л) [c.53]

С помощью уравнения Д. Бернулли выводятся расчетные формулы для различных случаев движения жидкости и решается большое количество практических задач, связанных с движением жидкости в трубах и открытых руслах. [c.15]

Книга является вводной в теорию и расчеты реакторов. Материал излагается последовательно время от времени разъясняется, почему делаются те или иные предположения и не используются другие подходы, а также указываются ограничения, которые возникают при переходе к реальным ситуациям. Такое обсуждение ведет к пониманию физической картины протекающего в реакторе процесса и влияния на него основных факторов, что необходимо при выводе расчетных формул. Без знания пределов применимости наших методов расчета невозможно их дальнейшее развитие для решения новых, более сложных проблем. [c.12]

Для вывода расчетных формул этой методики рассмотрим объем V, заключающий в себе полное число всех частиц Л/ средняя концентрация последних в нем п = М1У. Выделим небольшую часть этого объема (рис. II.34). Тогда, вследствие диффузионного перемешивания, мгновенное число частиц в нем (/) будет колебаться с течением времени около среднего = пУг- За достаточно малый промежуток времени т через поверхность ограничивающую этот объем, выйдет наружу 5 /От/я [c.108]

Дисковый фильтр. Для вывода расчетных формул рассмотрим работу сектора диска радиусом г. [c.64]

Другой вид одномерного течения газа в скрещенных электромагнитных полях получается при постоянной температуре, но переменном сечении канала. В этом случае вывод расчетных формул основывается на следующих исходных уравнениях [c.246]

При выводе расчетных формул для политропных процессов несколько нарушим принятый порядок их анализа. Калорические параметры состояния (и, И, зависят не от самого процесса, а лишь от начального и конечного состояния, поэтому получим формулы для их расчета. [c.57]

Основой для вывода расчетных формул является понятие термодинамической вероятности состояния системы W, уравнение Больцмана (VI. 16) и понятие о суммах по состояниям (см. 2 этой главы). [c.119]

Рассчитайте степень протекания (%) этой реакции и молярную концентрацию (моль/л) свободных хлорид-ионов (при выводе расчетной формулы учтите уменьшение концентрации реагента вследствие протекания реакции). Однако при добавлении к этому [c.278]

При выводе расчетных формул принято допущение о прямой пропорциональности суммарного расхода жидкости пропластка и его проницаемости. [c.206]

Исходными данными при расчете и выборе тормозных устройств служат приведенная к выходному звену масса движущихся частей, скорость в начале торможения, допустимые значения тормозного пути т и давления р в камере вытеснения объемного двигателя. Для вывода расчетных формул воспользуемся вторым законом Ньютона в виде [c.103]

Рассмотрим метод частотного анализа динамических свойств на примере линейной модели следящего привода с пневматическим управлением без усилителя мощности. Последовательность вывода расчетных формул такова. Подстановкой S = /ш в передаточную [c.232]

Для вывода расчетных формул составим приближенное описание процессов в дифференцирующем механизме. Линеаризованное уравнение расхода через дроссель 4 [c.249]

Для упрощения вывода расчетной формулы примем все коэффициенты испарения (а) равными единице, а произведения двух или большего числа коэффициентов самоиспарения (р) равными нулю. Такие допущения значительно упрощают выводы и не вносят больших погрешностей 0 расчеты, так как для большинства случаев отношение [c.418]

Формула (1-15) представляет собой новое математическое выражение для пересчета низшей теплоты сгорания топлива на другую влажность. Эта формула легко выводится и абсолютно точна ( 7-5,6). С ее помощью облегчаются выводы расчетных формул и анализ лроцессов, относящихся к сушке топлив ( 7-2,а и 7-5). [c.20]

В результате обработки опытных данных было установлено, что суммарный коэффициент сопротивления незначительно отличается от коэффициента сопротивления для стабилизированной части пакета. Поэтому при выводе расчетной формулы местные потери не выделены в отдельный член, как это было сделано в случае сопротивления волнообразных каналов. [c.37]

Поэтому важнейшей задачей исследований по теплоотдаче при развитом поверхностном кипении, как правило, является вывод расчетной формулы для величины температурного напора [c.90]

Для вывода расчетных формул разобьем сечение смесителя на 3 кольца, причем — 0 = 0 — 0 = 0 — 1>о = 26. [c.216]

Коэффициент избытка воздуха а = 1,05. Коэффициенты, учитывающие внутренние сопротивления горелки, принимаем такими же, как в выводе расчетных формул. [c.246]

Рассматривая опытные данные по коэффициентам использования, можно видеть, что во всех сериях опытов они имеют достаточно стабильные значения в довольно широком диапазоне изменения скоростей газов, а следовательно, и чисел Ре при определении расчетных коэффициентов теплоотдачи по формулам (1-16) и (1-17), что подтверждает правильность принятой методики, В табл. 1-5 приведены средние значения коэффициентов использования РВП всех серий опытов. Если учесть, что коэффициент использования импортных РВП, результаты которых применены при выводе расчетной формулы (1-21), в среднем равен я= 1,0, то можно видеть, что коэффициент использования отечественных РВП при одинаковых профилях набивки меньше, чем импортных, и составляет 0,85- 1,05. [c.35]

Вывод расчетных формул. Пусть имеется жидкость, содержащая компоненты а, Ь,. .., Z с массовыми долями Са, сь,. .., Сг, имеющие соответственно упругости пара над чистыми компонентами Fa, Ft,. .., Fz при температуре анализа. [c.109]

Вывод расчетной формулы. В пять колб наливают мерным цилиндром по 15 мл раствора каучука и градуированной пипеткой [c.185]

По полученным данным для вывода расчетной формулы составляют следующую таблицу первая графа — № по пор. вторая графа — количество ПНДФА в пробе (в мг) третья графа — значение 190 четвертая — квадраты значений второй графы и пятая — произведения значений второй графы на значения третьей. Значения каждой графы суммируются. [c.185]

Вывод расчетной формулы для определения tw может базироваться и на иных предпосылках. В идеальном случае возможно допущение, что псевдоожиженное состояние в коническом аппарате наступает при скорости ожижающего агента в верхнем сечении слоя, близкой к го. Однако такой вывод может привести к завышенным результатам, так как в аппаратах даже со сравнительно небольшим углом в вершине конуса (30—40°) псевдоожижение происходит, как указывалось выше, не по всему сечению слоя. [c.89]

Аналогичный подход был использован [247] при теоретическом выводе расчетной формулы для определения скорости начала псевдоожижения. Псевдоожиженный слой рассматривается как среда [c.392]

Пользуясь уравнением (IV, 33), определение объема одно- и многоступенчатой систем можно произвести двумя способами. По первому способу вывод расчетной формулы для каждого реактора производится самостоятельно, по второму же способу определение реакционного объема каждой ступени в отдельности производится с помощью одной.общей формулы. [c.299]

Очевидно, / меняется. в пределах от О до Р. Для удобства вывода расчетной формулы воспользуемся схемой, изображенной на фиг. [c.301]

Ниже приводятся выводы расчетных формул для определения объемов каждой из ступеней трехступенчатой системы. [c.370]

В данной статье выводятся расчетные формулы для определения характеристик нолуограннченной радиально-кольцевой струи, набегающей на рабочие элементы указанных выше типов аппаратов. Зная эти характеристики, можно рассчитать коэффициенты неравномерности потока (средпекнтегральное отклонение скорости по сечению, коэффициенты ко.тачества движения и кинетической энергии) перед рабочими элементами аппарата. В свою очередь это позволит определить нужное число решеток и требуемую величину их коэффициентов сопротивления при любом отношении площадей FJFf, и любых расстояниях Н /Оо и //о/Ок, а также оценить влияние полученной степени неравномерности на эффективность работы различных технологических аппаратов. [c.107]

Большая часть выполненных ранее экспериментальных исследований обработана на основе двухпленочной теории массопередачи, предложенной 45 лет назад Уитменом [447] и Люисом [414] и развитой Ван-Кревеленом [442]. Хотя во многих работах, в частности в [116J, показана недостаточность пленочной теории, она с теми или иными усовершенствованиями применяется для вывода расчетных формул по массопередаче до сих пор. [c.121]

При выводе расчетной формулы подразумевалось, что теплоноситель, текущий внутри труб, входит в аппарат со стороны выходных патрубков теплоносителя, двпжуп(сгося в межтрубном пространстве. Из рис. 10 видно, что кривые для О достигают значений Ртл% приблизительно прн / = 0,5, после чего они снова уходят в область меньнп1Х значений Р. Работа при ЖРщах не рекомендуется. [c.56]

Обечайка подкреплена продольными ребрами (перемычки между ячейками), а иногда и кольцевыми ребрами для упрощения расчета влияние ребер обычно не учитывают. При выводе расчетных формул (РТМ 26-01-82—76 Барабанные вакуум-фильтры. Методы расчета на прочность ) использована полумоментная (техническая) теория оболочек В. 3. Власова. В этом случае реальную оболочку представляют совокупностью отдельных нерастяжимых колец, которые связаны между собой шарнирами, исключающими взаимное перемещение колец в окружном и осевом направлениях, но не передающими радиально направленных перерезывающих сил и меридиональных изгибающих моментов. Корпус барабана представляют как оболочку, защемленную ю концам и нагруженную указанными силами. [c.178]

Для вывода расчетных формул рассмотрим работу сектора диска радиусом г (рис. 2. 18). Объем фильтрата, полученного в едиеицу времени с поверхности элементарного кольца на диске, ра/вен [c.77]

Известно, что ион [Р1(Н20)Оз] в водном растворе является слабым протолитом-кислотой (А , = 3-10 при 25° С). Определите степень протолиза (%) и pH в 0,05М растворе Ка [Р1(Н20)С 5]. При выводе расчетных формул учитывайте уменьшение концентрации реагента при протекании ре-ак1щи. [c.279]

Для соединений, в которых асимметрический центр является частью цепи, способной к созданию различных конформаций, Брюстер учитывает еще и конформационный фактор. Первоначальный подход к расчету конформационного фактора мы рассматривать не будем, поскольку в более поздней публикации [ПО] Брюстер модифицировал свой подход к расчету. Исходной точкой его рассуждений являются модели оптически активных молекул, предложенные Козманом, а также Тиноко и Вуди. Однако, цитируя Брюстера, эти модели недостаточно математически просты, чтобы быть понятными химику-органику . Брюстер в своей модели использует наглядное представление о движении электронов по спиральному однородному проводнику и на этой основе выводит расчетные формулы, связывающие величину вращения с длиной проводника (длины связей) и его электромагнитными свойствами (поляризуемость групп, образующих спираль). Считая в новой работе конфигурационный вклад пренебрежимо малым, Брюстер все внимание уделяет расчету конформационной асимметрии. Спиральные фрагменты, на [c.306]

Концентрация титруемого раствора не влияет на кривые редоксиметрических титрований, если только не меняется число частиц, например, из одной частицы окисленной формы возникают несколько частиц восстановленной формы той же пары или наоборот. Примером может служить пара СГ2О7 /2Сг +. Здесь изменение числа частиц необходимо учесть при выводе расчетных формул. [c.196]

Для упрощения вывода расчетной формулы приняты следующие допущения содерИкание извлекаемых компонентов в тощем абсорбенте равно нулю, концентрация компонентов рассчитывается как отношение числа молей данного углеводорода к числу молей сухого газа или тощего абсорбента, процесс абсорбции изотермичен, количество газа и абсорбента по высоте абсорбера неизменно. [c.94]

Первым действием на пути вывода расчетных формул будет преобразование снгтрмы (2.161) по Лапласу при ненулевых начальных условиях (12]. Получен- [c.150]

Выводы расчетных формул даны в системе измерений МКГСС. [c.235]

В действительности же с отбором пара на сушку топлива экономия тепла в турбинном зале превышает потери тепла при сушке (изменения расходов электроэнергии на собственные нужды, сказывающиеся сравнительно мало, при выводе расчетных формул не рассматриваются). Согласно (7-68) повышение экономичности машинного зала с учетом потерь тепла при сушке равно бВтурб, % На эту относительную величину и уменьшится теплопроизводительность котлов. Таким образом, действительное изменение теплопроизводительности составит [c.241]

Для вывода расчетной формулы прогиба рассмотрим элементарный участок радиальной перегородки AB D, равной по высоте h (суммарная высота слоев набивки) и по длине dr (рис. 4-10). При работе РВП грань АВ элементарного участка, примыкающая к холодной стороне, удлинится на величину A rx = adr( x —20), где х.с —средняя температура радиальной перегородки ротора на холодной стороне РВП, °С. Грань D, примыкающая к горячей стороне, за счет более высокой температуры удлинится на большую величину и удлинение ее составит Д г = а г(/г.с —20), где /г.с —средняя температура радиальной перегородки ротора на горячей стороне РВП, °С. [c.110]

Вязкость Г1эф связывает реологические свойства смеси с конструкционно-технологическими параметрами червячной машины, но корректное определение этого параметра весьма затруднительно. Изменение вязкости материала внутри машины вызвано различными причинами изменением температуры смеси влиянием предыстории деформации и тиксотропных свойств материала на напряжение сдвига (и, следовательно, вязкость) изменением скорости сдвига от перемены частоты вращения червяка и глубины червячного канала и др. Вследствие этого многие проблемы экструзии (шприцевания) должны решаться путем специфической оптимизации конструкции машин и режимов работы. Применяя подход 17], использованный в (7.11—7.14), можно ограничиться стандартными вискозиметрическими характеристиками. При выводе расчетной формулы производительности червячной машины в некоторых случаях можно исходить из геометрии винтовой поверхности червяка и определять объем между двумя витками червяка, который соответствует его макс мальной производительности за один оборот [23] [c.258]

Некоторым видоизменением метода градуировки является вывод расчетной формулы на основании уравнения Пльковича [c.118]

Учитывая характер допущений, использованных при выводе расчетных формул для вычисления механических характеристик пластмасс по измеренным параметрам (И и а, следует полагать, что количественные результаты с хорошей точностью могут быть получены методом овободнозатухающих колебаний при выполнении условия (А/2я) <С1, или (что то же самое) а<Ссо. Если используются устройства с ио=0, т. е. без торсиона, то эти условия отвечают неравенству tgo< 2. Однако если подобрать соответствующее значение частоты собственных колебаний соо (путем варьирования жесткости торсиона и величины момента инерции), то это позволяет измерять также довольно высокие значения tgo. Дело в том, что ограничения расоматриваемого метода связаны с требованием малости затухания колебаний системы, но не обязательно малостью угла б. Действительно, если знаменатель в формуле (VIII.17) сделать существенно меньшим 1, то это позволит при малых значениях Д/я системы производить измерения свойств материалов с большими tgo. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология