Напряжения в наклонных сечениях

В материале, находящемся под нагрузкой, действуют такие нормальные напряжения, которые являются критическими (наибольшими или наименьшими) по отношению к нормальным напряжениям, действующим на близлежащих сечениях. В плоской задаче эти напряжения действуют по двум взаимно перпендикулярным сечениям, а в пространственной — по трем взаимно перпендикулярным сечениям. Это так называемые главные напряжения. На сечениях, соответствующих главным напряжениям, касательные напряжения равны нулю. Таким образом, при воздействии продольных сил в теле может возникнуть деформация растяжения или сжатия, которая всегда сопровождается возникновением касательных напряжений, действующих в плоскости наклонных сечений. Последние при определенных условиях могут привести к реализации деформации сдвига в плоскости этих сечений. [c.76]

V <С V = 0,6с5, то максимальное напряжение растяжения действует в сечении ф = О, т. е. трещина распространяется перпендикулярно траекториям главного напряжения при статическом нагружении детали. При скорости распространения трещины V = 0,6 Сд мгновенное максимальное напряжение растяжения действует в наклонных сечениях. [c.44]

НАПРЯЖЕНИЯ В НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЯХ [c.68]

Рис. 4.14. Определение напряжений в наклонном сечении при растяжении Рис. 4.15. Иллюстрация закона парности касательных напряжений Выразим Оа и Та через а (sin а os а = 0,5 sin 2а)

Рассмотрим сечение АО при работе шпинделя с максимальным углом наклона а = 3 . Так как os а 1, то напряжения в сечении АО будут незначительно отличаться от напряжений, подсчитанных выше для случая а = 0. [c.161]

А. Любая дифракционная диаграмма требует расшифровки, что, особенно при дифракции электронов, представляет определенные трудности. Другими важными физическими свойствами являются твердость и внутренние напряжения. Что касается первого, то имеется в виду твердость п ри очень малых нагрузках (несколько десятков граммов). Замеры делают в специально выбранных, наиболее удобных точках. При помощи наклонного сечения можно исследовать связь между структурой и твердостью в поверхностных слоях. [c.13]

Можно рассмотреть результаты теоретических и экспериментальных исследований, чтобы получить приблизительное представление об уровне напряжений. Рассмотрим воздействие нагрузки Р на цилиндрический кожух (рис, 1). Силы и моменты, приложенные к радиальной трубе, показаны на рисунке. Напряжения вычисляются в точках А, В, С, В снаружи или внутри кожуха, а геометрические параметры берутся из рис, 2—5, Напряжения определяются в соответствии с критерием Мизеса, причем наибольшее. -значение должно быть ниже допустимых пределов, Когда нагрузка прикладывается через колонну не-круглого сечения (наклонную трубу или втулку с прямоугольным сечением) в целях удобства анализа зона контакта заменяется кругом эквивалентной площади. [c.263]

Уменьшение наклона кривой а = (г) по мере увеличения степени растяжения связано с началом развития в образце вынужденно-эластической деформации. С возрастанием напряжения скорость вынужденно-эластической деформации быстро увеличивается. В точке максимума на кривой а = / (е) скорость вынужденноэластической деформации становится равной скорости растяжения, задаваемой прибором. Напряжение, при котором это наблюдается, называют пределом вынужденной эластичности (ств). По достижении Ов происходит резкое сужение образца — образование так называемой шейки . При переходе в шейку полимер ориентируется и его свойства по сравнению со свойствами исходного материала существенно изменяются. Ориентированный материал обладает в стеклообразном состоянии более высокими значениями модуля упругости и предела вынужденной эластичности в направлении ориентации, чем изотропный материал. Когда при образовании шейки достигается степень вытяжки, обеспечивающая заметное возрастание 0в, развитие вынужденно-эластической деформации в шейке резко замедляется. Процесс деформации продолжается у границ шейки, где сечение образца уменьшено, т. е. там, где напряжение повышено, а упрочнение еще мало. На пологом участке кривой растяжения (участок II) напряжение при удлинении остается практически постоянным. Поперечное сечение шейки изменяется мало, и удлинение образца происходит, главным образом, за счет вынужденной эластической деформации материала у границ шейки. Длина шейки при этом увеличивается. Растяжение с образованием шейки и дальнейшим ее распространением является особенностью твердых полимеров. [c.157]

Результаты измерений показали, что уровень напряжений во всех сечениях на всех этапах исправления наклона КР был низким. Максимальное напряжение зафиксировано в сечении V — 4,09 кг/мм в момент максимального поднятия КР (на 7,5 мм). [c.359]

В результате деформации сдвига под действием касательных напряжений элементарный объем dv прямоугольного сечения деформируется (рис. П.З). Скорость деформации сдвига пропорциональна скорости изменения угла ф, образованного соседними боковыми поверхностями объема dv, а скорость вращения жидкости пропорциональна скорости изменения угла наклона диагонали р сечения, перпендикулярного оси z. Из геометрических соотношений имеем [c.88]

Стремлением уменьшить окружную жесткость корпуса для снижения напряжений в футеровке обусловлено предложение снабжать корпус продольными или наклонными прорезями. Прорези расположены таким образом, что в любом поперечном сечении корпуса находится не более одной прорези. [c.765]

При наличии одновременного действия в теле растягивающих и сжимающих напряжений в нем возникают касательные напряжения. Максимальные касательные напряжения действуют в сечениях, наклонных под углом в 45° к плоскости пластины, и имеют величину, равную половине нормальных напряжений Р => 0,5 Р . [c.196]

Это максимальное значение допустимых напряжений сдвига можно увеличить примерно в три раза, если сделать стенки канала, подводящего материал к губкам головки, наклонными так, чтобы величина угла между стенками канала составляла примерно 20°. Одновременно в каналах с сечением, уменьшающимся в сторону выхода, предотвращается возможность возникновения зон застоя, в которых может начаться термическое разложение материала поэтому во всех возможных случаях следует применять каналы с уменьшающимся сечением. [c.285]

Сечение IV—IV является наклонным и сложным. Так как трудно определить направление плоскости, в которой будут наибольшие напряжения, то следует произвести проверку прочности этого узла не менее чем в двух сечениях. Угол наклона секущих плоскостей выбирается ориентировочно в зависимости от конструктивных элементов рамы (наиболее вероятно а = 15 30°). [c.280]

В— наклон характеристической прямой к оси о о — среднее напряжение отнесенное к истинной площади сечения образца. [c.260]

Электропечи ИВ-52 и ИВ-102 отличаются простотой конструкции, но имеют следующие недостатки 1) трудность получения хорошего слитка в связи с тем, что в начале слива струя металла попадает на стенку изложницы, чем портит поверхность отливки и затрудняет ее извлечение из изложницы 2) откачка печей производится форвакуумным насосом ВН-4 небольшой произво дительности насос с печью соединен вакуумным шлангом с небольшим проходным сечением, поэтому рабочий вакуум этих печей невысок и плавка в них ведется при грубом вакууме в несколько миллиметров ртутного столба 3) конструкция не позволяет заливать металл в формы или более чем в одну изложницу 4) относительно небольшая производительность печей этого типа 5) печи не имеют дозирующих устройств, позволяющих вводить добавки в тигель в процессе плавки 6) конструкция индуктора печей не допускает осуществлять его электрическую изоляцию, что приводит к необходимости работать на сравнительно низком напряжении 375 в и при больших токах 7) затруднено наблюдение за струей металла во время наклона печи и его слива в изложницу. [c.9]

Винтовые лопатки (рис. IX-23). Лопатки профилируют, исходя из условия предотвращения в лопатках напряжений изгиба от центробежных сил. Для этого лицевую и тыльную поверхности Р лопаток (рис. 1Х-23) выполняют линейчатыми так, чтобы средняя линия ОЕ произвольного сечения етп лопатки нормального к оси вала колеса была направлена радиально. При таком профилировании поверхность, содержащая средние линии нормальных сечений (средняя поверхность), представляет собой линейчатую поверхность, образованную радиальными лучами. При этом поверхности Р фрезеруют пальцевой фрезой, ось которой наклонена под постоянным углом ч к радиальному лучу, образующему среднюю поверхность. [c.396]

Индукцишный нагрев весьма удобен при массовой продукции. Он не удобен и обходится дороже других способов, если нагреваемые стержни разных размеров. Например, при одновременном нагреве заготовок сечением 75, 150 и 22Ъ мм п длиной от 120 до 450 мм возникают следующие затруднения, для каждого сечения требуется отдельный индуктор с приспособлениями для крепления заготовки в центре с учетом желательного расположения — горизонтального, вертикального или наклонного. Для каждой длины в свою очередь требуется или свой индуктор, или устройство, позволяющее использовать ко-рогкие секции для получения длинного индуктора. Необходимы соо1ветствуюшие ответвления от трансформатора, чтобы полу-чигь нужное напряжение на коротких секциях индуктора, а также требуются крепления для правильной установки коротких заготовок по оси, учитывая осевое давление. Надо беречь эти крепления от возможного перегрева при индукции. [c.168]

Поэтому нами произведены испытания образцов из органического стекла с различными размерами (глубиной h) и углом наклона у. По результатам испытаний определяли предельную (разрушающую) нагрузку Q , а по ней нол1инальные разрушающие напряжения сг = Q / Foi где Fq - площадь поперечного сечения образца. Зависимости Ос от у даны на рисунке 3.48. Уменьшение у способствует повышению несущей способности образцов по сравнению с несущей способностью образцов с трещиной при у = л / 2, до временного сопротивления металла Ов при у 0. [c.262]

В соответствии с изложенным подходом и ввиду того, что в большинстве случаев сварные соединения с угловыми пгвами не обраба-тьшают для получения определенных радиусов и углов наклона поверхностей швов, принят формализованный геометрический образ поперечного сечения углового шва в виде равнобедренного треугольника с углом 45" и радиусами в корне и галтелях углового шва, равными нулю (точки О, А и В на рис. 9.6.1). Отклонения этих значений от принятого номинала в расчет напряженного состояния не включены, а входят как факторы, вызывающие рассеяние прочности, и обычно учитываются [c.348]

Здесь ш — скорость р — плотность р — давление F — площадь поперечного сечения канала П — смоченный периметр канала Огот — напряжение трения на стенке а —угол наклона канала относительно горизонта Q — количество подводимой теплоты А — механическая работа, производимая движущейся средой I — энтальпия у — расстояние в направлении движения. [c.146]

В работах Флори и его сотрудников детально исследовались термомеханические свойства полиэтилена [ " ], полиизобутилена [ ] и полидиметилсилоксана в высокоэластическом состоянии с целью определения Д//. Исследуемые образцы полиэтилена были сшиты облучением, полиизобутилена (точнее, бутилкаучука, т. е. сополимера изобутилена с 2% изопрена) — химическим путем, а полидиметилсилоксана— обоими методами. Исследовалась температурная зависимость условного напряжения а (растягивающей силы, отнесенной к единице сечения нерастянутого образца) при постоянной длине образца. В пределах погрешности опыта зависимость а от температуры во всех случаях оказалась линейной из экспериментальных наклонов [c.262]

РТндукционная печь со стальным сердечником шоказана на рис. II. 10,г. Печь состоит из корпуса I, футеровки 2, магнито-провода с индуктором (печного трансформатора) 3, сливного желоба 4 и механизма поворота (на рисунке не изображен). Магнитопровод -трансформатора выполнен броневым или стержневым, с неразъемным или разъемным ярмом из трансформаторного железа. Индуктор делают из водоохлаждаемой медной трубки или калиброванного медного провода прямоугольного сечения. Токопроводы изготовляют из медных или алюминиевых шин, для наклоняющихся печей — из гибкого кабеля с медными или алюминиевыми жилами. Магнитопрово-ды с индукторами (трансформаторы) могут быть как трехфазные, так и однофазные. Мощность печей до 1000 кВ-А. Индукционные печи со стальным сердечником питаются от цеховых трансформаторных подстанций напряжением 220, 380 и 660 В. При питании печей для плавки алюминия требуется в небольших пределах регулировка мощности, поэтому для больших печей применяют специальные силовые печные трансформаторы, имеющие несколько ступеней напряжения,,а для малых — автотрансформаторы. Некоторые печи имеют дополнительный регулируемый автотрансформатор (обычно общий на несколько печей), предназначенный для сушки и первой плавки печи при мощности 25—130% номинальной. Двигатели наклона печи для слива металла, вентиляторов и приводов механизмов загрузки и разгрузки питаются от трансформатора собственных нужд. [c.53]

Тгр(0) К меньшим напряжениям и уменьшает их наклоны. В результате получаются семейства прямых веерообразного характера с точкой пересечения ( полюсо.м ) в области значений 1 Тп Л —13. Для выявления вида зависимости времени жизни от температуры (после того, как это найдено для напряжения) произведем ряд сечений на графиках рис. 126 при разных о и построим зависимости 1дтгр—1/Т (т. е. действуем по аналогии с анализом долговечности — см. 2, гл. II) (рис. 127). [c.248]

С другой стороны, было показано, что линейные или почти линейные участки кривых ионизации исследуемого соединения и стандарта при напряжениях, на несколько вольт превышающих пороговое значение, имеют одинаковый наклон (рис. 14) [62]. В этом случае предполагается, что вероятности ионизации соединения и стандарта одинаковы. Далее, если Р ион — сечение энергии электронного пучка Е некоторого соединения с ионизационным потенциалом Ео, то вероятность ионизации С дается выражением Оаон=С Е — Ео) , где число электронов, покидающих реакционный комплекс, составляет п+1. Однако вероятности ионизации для бензола, нитробензола и анилина оказались равными 200, 132 и 389 [63], так что значения ионизационных потенциалов были найдены неверно. Предположение, положенное в основу метода, несколько более обоснованно, если ионизационные потенциалы соединения и стандарта достаточно близки. [c.32]

Соотношения (IV.1) и (IV.2), онределяюш,ие соответственно максимальную величину равновесной трещины, которая может возникнуть на стадии при данном уровне скалывающих напряжений, и критическое значение нормального напряжения, приводящее при данной величине трещины к утрате ею равновесности, т. е. к наступлению стадии В, были проверены экспериментально и независимо одно от другого. С этой целью была изучена картина развития трещин хрупкого разрушения кристаллов с ростом приложенных к действующей плоскости скольжения скалывающих и нормальных напряжений 1136, 141]. Объектом исследования служили амальгамированные монокристаллы цинка (чистоты 99,99% Zn) диаметром около 1 мм U длиной 10 мм с различными углами наклона Хо плоскости ба-зиса к оси образца. Образцы подвергались одноосному растяжению при комнатной температуре с постоянной скоростью 12% мнн . При той или иной степени деформации е (в интервале от 1 % и вплоть до значений, отвечающих разрыву кристалла) растяжение прекращалось нри этом фиксировалась величина растягивающего напряжения. Скалывающее и нормальное напряжения определялись из соотношений х = Posin Хо os , р = Ро sin Хо sin X, ( 0 — растягивающее напряжение, отнесенное к начальному сечению % —угол наклона плоскости базиса к оси образца при данной величине деформации). Из растянутых образцов приготовлялись продольные шлифы с плоскостью шлифа, перпендикулярной плоскости (0001) монокристалла. После полировки шлифы протравливались 10%-ным водным раствором азотной кислоты и исследовались под микроскопом. На всех исследованных шлифах были обнаружены внутренние трещины, расположенные в плоскости (0001) для каждого шлифа измерялась длина наибольшей трещины Смакс- [c.183]

Данные опытов по хрупкому разрыву амальгамированных монокристаллов цинка вдоль плоскости базиса (0001) [114, 115, 123, 124] обнаруживают заметный разброс значений разрывных напряжений (и, соответственно, предельных деформаций, достигаемых к моменту разрыва) для совершенно идентичных образцов с одинаковым углом наклона Хо плоскости базиса к оси образца, вырезанных из одного и того же длинного монокристалла. Если обозначить через Рс мин (Хо) минимальные, а через Рсмакс (Хо) —максимальные значения истинных растягивающих напряжений при разрыве образцов с данным Хо, то оказывается, что относительная величина разброса (Рс макс— РС МИН )/Рс макс з мвтно возрастает с уменьшением угла для монокристаллов с Хо > 50° она не превосходит обычно 10%, тогда как для образцов с Хо 30° достигает 25% и более. Поскольку сечение кристалла, имеющего диаметр плоскостью скольжения представляет собою эллипс с осями Lq и o/sin Xoi монокристаллы с большими углами Хо существенно отличаются от образцов с малыми Хо в том отношении, что у первых протяженность плоскостей скольжения (0001) в направлении большой оси эллипса заметно превосходит диаметр образца. Можно было предположить, что с этой геометрической особенностью связано увеличение разброса значений разрывных напряжений при малых углах Хо- [c.193]

Для выяснения данного вопроса было проведено микроскопическое исследование сколов по плоскости базиса, полученных при разрыве многочисленных образцов амальгамированных монокристаллов цинка диаметром о — 1 мм с различными ориентировками Хо в интервале приблизительно от 20 до 70° [137, 141]. После нанесения ртутного покрытия толщиной —5 мк образцы доводились до разрыва при постоянной скорости растяжения — 10% мин при комнатной температуре при этом фиксировались предельная деформация емако позволяющая найти конечный угол наклона Xi плоскости базиса к оси образца, и величина истинного растягивающего напряжения при разрыве Рс = Ро(1 + Емакс) Ро — разрывное напряжение, отнесенное к начальному сечению). [c.193]

Поскольку скорость сдвига у стенки капилляра можно вычислить по формуле Вейссенберга — Рабиновича — Муни, представляется возможным найти Т,, при различных скоростях сдвига. Полученный результат основан на предположении, что распределение скоростей и напряжений в выходном сечении капилляра то же, что и при установившемся течении. Здесь п — тангенс угла наклона кривой зависимости lg т от lg у в анализируемой области. [c.52]

Функции 7(0 и р(0 могут быть получены из данных по релаксации напряжения для ряда значений относительного растяжения 1. Если построить зависимость левой части формулы (3.144) от ах, то производя сечения графиков для различных постоянных значений /, получают ряд изохрон, по наклону которых можно оценить р(0, а по сечению при ах=1 —сумму 7(0 + Р(0 (полагая, конечно, что изо-хроны являются прямыми линиями). На рис. 3.7 приведены функции 7(0 и р(0, полученные из данных Запаса и Крафта. [c.135]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология