Жидкая фаза барботажные

Расчет барботажных ректификационных колонн. Число единиц переноса щ на тарелку определяется по уравнению (17-37), причем числа единиц переноса в паровой фазе п и в жидкой фазе щ для колпачковых и ситчатых тарелок можно найти но формулам [c.693]

Обратное перемешивание жидкости в барботажной колонне исследовали [196] при прямотоке жидкости и газа. Опыты проводили при разной высоте рабочей части колонны ( = 2,1 3,1 4,4 м). Кроме того, фиктивные скорости жидкой фазы (вода) варьировали от 0,2 до 0,8 см/с, газовой фазы (воздух) — от 0,5 до 15 см . Трассер вводили стационарно, причем в качестве трассера использовали как поток вещества, так и источник тепла. В обоих случаях получены одинаковые результаты, что свидетельствует о возможности определения интенсивности обратного перемешивания без помощи трассера - вещества. [c.198]

Процесс жидкофазного нитрования высших парафинов С10—С20 проводится в барботажных аппаратах. В зависимости от структуры исходного углеводорода температура процесса варьируется в пределах 160—180 °С. Азотная кислота испаряется за счет теплоты реакции в Змеевиках, погруженных в реакционную массу, а затем, пройдя распределительное устройство, пропускается с большой скоростью через слой углеводорода под давлением, при котором углеводород находится в жидкой фазе. Процесс легко поддается контролю. [c.440]

Первый способ весьма эффективен, когда давление паров жидкой фазы барботажного слоя при температуре процесса достаточно велико, и мало пригоден для жидкостей, обладающих низким давлением паров. [c.390]

В тех случаях, когда в жидкой фазе барботажного слоя содержатся твердые частицы (образование нерастворимых продуктов реакции),значение средней величины коэффициента теплоотдачи от барботажного слоя теплооб- . менной поверхности повышается с увеличением содержания твер- дой фазы в жидкости (рис. У-20). [c.394]

ИССЛЕДОВАНИЕ ПЕРЕМЕШИВАНИЯ В ЖИДКОЙ ФАЗЕ БАРБОТАЖНОГО СЛОЯ НА РЕШЕТЧАТЫХ ТАРЕЛКАХ [c.251]

Большое влияние на эффективность работы окислительной колонны оказывает высота рабочей зоны, т. е. барботажного слоя, или расстояние между маточником, через который вво-дится воздух, и уровнем раздела реагирующих газовой и жидкой фаз. При увеличении высоты барботажного слоя должна увеличиться продолжительность контакта между поднимающимися пузырьками воздуха и окисляемой жидкостью, что проявится в уменьшении содержания кислорода в отработанных газах окисления. Это показано на примере промышленного производства дорожных и строительных битумов при температуре [c.63]

Г и л ь д е и б л а т И. А., Р од и о н о в А. И.. Л а ш а к о в А. Л., Теор. основы хим. технол., 3. 344 (1969). Экспериментальное исследование влияния коэффициента диффузии на интенсивность массоотдачи в жидкой фазе в колоннах с барботажными тарелками провального типа. [c.269]

Продольное перемешивание жидкой фазы. Структура потока жидкой фазы в барботажном аппарате достаточно хорошо описывается диффузионной моделью, разработанной на основании полуэмпирической теории продольного рассеяния веш,ества. [c.272]

Секционирование барботажных аппаратов суп ественно снижает продольное перемешивание жидкой фазы вследствие подавления циркуляции жидкости внутри аппарата. С уменьшением живого сечения перегородок продольное перемешивание жидкости понижается. Увеличение числа перегородок существенно уменьшает О/.. Диаметры отверстий перегородок практически не влияют на коэффициент продольного перемешивания жидкой фазы. [c.273]

Применяются также барботажные аппараты с секционированием аппарата по его высоте и мешалками, расположенными между секциями с подачей газа в нижней части аппарата (рис. 234). Введение в жидкую фазу газа изменяет плотность среды, взаимодействующей с мешалкой. [c.454]

Поиск конструктивных параметров, позволяющих так организовать структуру потока жидкой фазы на барботажной тарелке, чтобы она была близкой к идеальной, осуществляется в несколько этапов [c.175]

Для иллюстрации сказанного в табл. 5 приведены некоторые характерные величины А е и е/ ,б для нескольких современных типов аппаратов, применяемых при газовой абсорбции с химической реакцией в жидкой фазе. Видно, что барботажные реакторы практически пригодны для медленных реакций и что большие производительности можно получить в газо-жидкостных аппаратах с перемешиванием при умеренных реакциях. [c.169]

Указывается, что в тарельчатых колоннах гидродинамический режим по жидкой фазе близок к режиму полного перемешивания. Однако это утверждение справедливо лишь для аппаратов небольшого сечения. Все исследования в вышеперечисленных работах проведены при скоростях газа, значительно меньших чем те, при которых существует пенный режим, и полученные уравнения вероятие пригодны лишь для барботажного режим . [c.158]

Пенные аппараты. В отличие от реакторов барботажного типа в пенных аппаратах пузырьки газа поступают в жидкость с большой скоростью. В результате реакционная масса интенсивно перемешивается и образуется динамическая пена. Такая пенная система характеризуется малым диффузионным сопротивлением. В связи С этим пенные аппараты эффективны лишь для проведения быстрых реакций. Для медленных реакций, протекающих в жидкой фазе, они непригодны из-за крайне малого объема жидкости в аппарате. [c.274]

С точки зрения математического моделирования (при упрощенном подходе) барботажные колонны, не секционированные горизонтальными перегородками, обычно относят к аппаратам идеального смешения по жидкой фазе и вытеснительного типа по газовой. При секционировании каждая секция рассматривается как аппарат идеального смешения. [c.9]

При течении газожидкостной смеси в трубах (при пузырьковом, барботажном и снарядном режимах) уравнение (П. 11) перестает быть справедливым. Дело в том, что движущиеся относительно жидкости газовые пузыри вызывают в ней дополнительное пульсационное течение, которое уменьшает толщину пристенного ламинарного слоя и вызывает увеличение коэффициента турбулентного обмена в жидкой фазе. [c.23]

Массообмен в колоннах с мелкозернистой насадкой. В барботажных колонных реакторах с насадкой массоперенос в жидкой фазе протекает по иным закономерностям, чем в пустотелых колоннах. Применительно к колоннам с крупной насадкой, работающим в режиме противотока, процессы массообмена как в газовой, так и жидкой фазах достаточно обстоятельно описаны в специальной литературе [37, 611. [c.73]

Ряд исследований показывает [129, 130[, что скорость окисления N0 значительно повышается в аппаратах с высокоразвитой поверхностью контакта фаз, например в барботажных и механических абсорберах. Это объясняется, по-видимому, тем, что окисление происходит не только в газовой, но и в жидкой фазе в результате поглощения N0 и Оа. Имеются указания [130], что ускорение окисления может происходить и в пограничной зоне газовой фазы. [c.154]

Позин и сотр. [130, 131], изучая окисление N0 в жидкой фазе в барботажном абсорбере с ситчатыми тарелками, установили, что увеличение скорости газа, высоты слоя пены на тарелке, а также концентрации О и окислов азота (при постоянной степени окисления) ведет к повышению скорости окисления N0. С уменьшением степени окисления скорость снижается. Увеличение концентрации НЫОд до 20% мало влияет на окисление N0, но при дальнейшем увеличении концентрации НЫОд скорость окисления возрастает. Зависимость скорости окисления от температуры имеет максимум при 35 °С. [c.154]

При анализе массоотдачи в барботажных абсорберах часто исходят из модели обновления, определяя коэффициент массоотдачи по формуле (П-39). Хотя эта формула была выведена для массоотдачи в жидкой фазе, ряд исследователей [68, 1461 распространяют ее и на массоотдачу в газовой фазе. [c.565]

На тарелке взаимодействие фаз происходит при диспергировании потока газа (пара) через отверстия массообменной тарелки в слой жидкости. Дисперсная фаза (пар) распределяется в сплошной (жидкой) фазе в виде струи и пузырей различного размера. Движение дисперсной и сплошной фаз на тарелке чаще всего перекрестное. Различают три гидродинамических режима работы барботажной тарелки пузырьковый, пенный и режим уноса. Эффективным режимом работы тарелок является пенный режим. При пенном режиме работы тарелки газовая струя на некоторой высоте слоя, распадается на пузыри. Таким образом, на тарелке можно вьщелить две основные характерные области (рис. 4.1) [c.126]

Одной из особенностей пенного режима работы барботажной тарелки является развитая турбулентность в жидкой фазе. Как показывают известные экспериментальные исследования, в этом режиме происходит практически полное перемешивание по высоте барботажного слоя в ядре жидкой фазы, поэтому справедливы следующие допущения [c.131]

В барботажном слое турбулентная вязкость жидкости обусловлена, в основном, движением газовых струй и пузырей. Влияние стенок различных устройств на тарелке на развитие турбулентности в жидкой фазе значительно меньше, по сравнению с влиянием газового потока. Если скорость газа (пара) в струе достигает 10-20 м/с, то средняя скорость жидкой фазы в продольном направлении на массообменной тарелке составляет всего несколько сантиметров в секунду. [c.138]

Исследована структура потоков газовой и жидкой фаз в слоях разработанных насадок, установлено существование трех характерных гидродинамических режимов взаимодействия контактирующих фаз 1 -неустойчивого режима с проскоком газовых струй через щелевые зазоры без стабильного барботажного взаимодействия 2 - устойчивого режима барботажного взаимодействия фаз в щелевых зазорах 3 - высокоэффективного режима развитого струйно-противоточного взаимодействия фаз в щелевых зазорах с турбулизацией газового потока в ячейках насадочного слоя, образованных уголковыми элементами насадки. Установлены пределы [c.19]

Аппарат барботажного типа. Паро-газовая смесь барботирует через расплав. В этой конструкции достигается хороший контакт между газообразной, твердой и жидкой фазами. Однако для прохождения газов через слой расплава необходимо увеличить давление в системе. [c.76]

Исследовали также [196] перемешивание жидкой фазы в непроточных барботажных колоннах диаметром =100 и 190 мм и высотой соответственно ,5 и 2,4 Воздух барботнровал через сопла диаметром о=1,31 2,03 и 3,62 см (при 1)к=190 мм) и 0=1,3 см (при /Зк=100 мм), расположенные на расстоянии 5см от дна колонны. Скорость газа Шг, отнесенную к полному сечению колонны, варьировали от 0,043 до 0,338 м/с. Жидкой фазой слу- [c.198]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Представленная выше зависимость содержания кислорода в газах окисления от высоты барботажного слоя получена по результатам работы промышленных колонн с соотношением высоты барботажного слоя и диаметра в пределах примерно от 2 до 7. Изменение этого соотношения в указанных пределах не влияет на эффективность поглощения кислорода- воздуха барботажным слоем.. Однако не исключено, что дальнейшее увеличение отношения высоты колонны к диаметру может заметно улучшить использование кислорода воздуха, поскольку прп этом ухудшаются условия для продольного перемешивания жидкой фазы по принципу работы реактор начинает приближаться к противоточному, и газы с меньшим содержанием кислорода будут реагировать с менее окисленным, т. е. свежим сырьем. Здесь нужно отметить, что в лабораторном масштабе показано [86] ускорение процесса окисления при увеличении отношения высоты к диаметру от 1 до 16, но результаты исследования не позволяют определить, за счет чего получен этот эффект в результате увеличения отношения высоты к диаметру при неизменной высоте или только в результате увеличения высоты, которому при неизменном диаметре сопутствует увеличение отношения высоты к диаметру. Для решения задачи нужны дополнительные исследования, но полученные выводы будут представлять, вероятно, теоретический интерес. [c.65]

Возможно использование моделей, описанных в главе IV, в которых каждый элемент поверхности жидкости экспонируется газу до замены его жидкостью из основной массы в течение одинакового промежутка времени 0. В таких установках точно моделируется механизм абсорбции, постулируемый моделью Хигби. При этом, еслн коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для газа с коэффициентом диффузии О А равен то продолжительность экспозиции в модели должна быть 40А1(пк1). Колонны с орошаемой стенкой, обеспечивающие продолжительность контакта порядка 0,5 сек, подходят для моделирования насадочных колонн, а ламинарные струи с контактом, равным нескольким тысячным секунды, — для моделирования барботажных тарелок. [c.176]

Рейт изучал перемешивание жидкой фазы в барботажных колоннах, определяя значения эффективного коэффициента продольной диффузии Было установлено, что в диапазоне изменений и = О—45 см сек и I = О—2 см1сек соблюдается соотношение [c.233]

М е h t а К. С., S h а г m а М. М., hem. Eng. Sei., 26, 461 (1971). Исследование (химическими методами) поверхности контакта фаз и массоотдачи в жидкой фазе в барботажных сосудах с мешалками. [c.285]

Локальная эффективность ступени. Этот способ оценки эффективности ступени применяют для колонн с переточными тарелками. Применение его позволяет учесть продольное перемешивание в жидкой фазе, например, на барботажных тарелках. При определении понятия локальной эффективности (рис. III.6) принимается, что газовая фаза в межтарельчатом пространстве полностью перемешивается и входит на тарелку всюду с одинаковой концентрацией. Концентрация в жидкости на тарелке принимается одинаковой по вертикали, но изменяющейся в горизонтальном направлении. В соответствии с этим и состав газа непосредственно при выходе из зоны контакта с жидкостью (из барботажного слоя) должен быть раздичным в разных местах тарелки. [c.55]

Прямое хлорирование этилена происходит в жидкой фазе в присутствии хлорного железа в качестве катализатора (рис. IX-1) [110]. Сухие хлор и этилен приблизительно в экви-молярных отношениях подаются через распределительные устройства в реактор — барботажную колонну синтеза I. Реакция хлорирования этилена необратимая и экзотермическая протекает быстро в растворе дихлорэтана. Газовый поток из реактора проходит через сепаратор 2 и скруббер 3, где в результате щелочной очистки из него удаляются непрореагировавшне газы и следы хлористого водорода. После скрубберов несконден-сировавшиеся газы (преимущественно непрореагировавшие этилен и хлор) возвращаются в реактор 1. Поток жидкости из реактора направляется для нейтрализации в декантатор 4 и для промывки в декантатор 5 и далее в дистилляционную колонну 8 для удаления тяжелых остатков, а затем в промывную колонну, где раствором щелочи из него извлекают некоторые примеси. Сырой продукт подается в дистилляционную колонну для очистки, жидкий ДХЭ с концентрацией 99% (масс.) отбирается в верхней части колонны. [c.260]

Температура сырья не должна превышать 130—150 °С, с тем чтобы облегчить поддержание теплового баланса окислительной колонны. Поскольку окисление пронсходнт в барботажном слое, в котором перемешивание окисляемой жидкой фазы близко к идеальному, с точки зрення свойств продукции безразлично, с какой высоты колонны выводить готовый битум. Практически же целесообразно выводить битум с низа колонны во избежание накопления твердых примесей. При получении битумов с большей степенью окисления, чем дорожные, охлаждения реакционной смеси сырьем недостаточно и для поддержания теплового баланса процесса окисления часть битума охлаждают и возвращают в колонну. Таким образом, заданную температуру окисления поддерживают, регулируя температуру сырья и рециркулята, а также количество рециркулята. Уровень в колонне поддерживают, регулируя откачку готового битума. Заданную глубину окисления выдерживают, регулируя соотношение сырья и воздуха, подаваемых в колонну. [c.294]

Алкилирование бензола пропиленом на AI I3 осуществляют по схеме, аналогичной схеме получения этилбензола. Время контактирования составляет 20 мин. На реакторах барботажного типа съем изопропилбензола достигает 6W— 700 кг/(м -ч). Расходные коэффициенты (в кг/т ИПБ) составляют по бензолу — 0,695 по пропилену — 0,379 по AI I3 — 6—7. При осуществлении процесса в жидкой фазе под давлением и использовании катализатора за один проход (концентрация комплекса в реакционной смеси составляет 1%) реакция алкилирования бензола пропиленом завершается за 30 с. [c.105]

С целью приближения аппарата к модели идеального вытеснения по жидкой фазе теми же авторами [46] был предложен многоступенчатый вариант трубчатого газлифтного реактора. В этом аппарате каждая ступень состоит из одной циркуляционной трубы и двух барботажных. Внизу эти трубы соединены коллектором, и в каждую трубу введен барботер. Вверху все трубы соединены с емкостью, разделенной вертикальными полуперегородками на отсеки — ступени. Переток жидкости из одной ступени в другую осуществляется по патрубкам, соединяющим циркуляционные трубы, причем патрубок выхода жидкости из ступени расположен выше патрубка ввода ее в циркуляционную трубу данной ступени. Этим обеспечивается хотя бы однократный проход реакционной массы через ступень. [c.80]

Разработана матема гическая модель переноса озона в жидкосгь, учитывающая скорость растворения озона в воде, скорость потребления озона в химической реакции окисления загрязняющих воду примесей (цианидов, красителей, ПАВ), скорость самопроизвольного разложения озона в резульгате его диссоциации в жидкой фазе, продольное перемешивание в барботажной зоне аппарата с опускными трубами. [c.24]

Отношение AP/jVor для одного и того же аппарата может изменяться в довольно широких пределах, так как зависит от соотношения между сопротивлениями газовой и жидкой фаз. Для хорошо растворимых газов отношение АР/Л/ог в насадочных, пленочных (трубчатых и с листовой насадкой) и распыливающих (форсуночных) аппаратах составляет примерно 20—50 н/м , а для барботажных — от 100 до 400 н/м . Поэтому сопротивление барботажных аппаратов обычно значительно превышает сопротивление насадочных и последние, если требуется низкое сопротивление, вообще говоря предпочтительнее. Однако, когда из-за низкого отношения V IVt или необходимости отвода тепла насадочные абсорберы долж ы работать с рециркуляцией жидкости, надо учитывать расход энергии не только на перемещение газа, но и на перекачку жидкости в этом случае по общему расходу энергии барботажные и насадочные абсорберы примерно равноценны. [c.656]

В пром-сти 1,1,2,2-Т получают хлорированием ацетилена в жидкой фазе при 100-120 °С в реакторах барботажного типа, заполненных железными (чугунными) шарами, кол-во хлора поддерживается на уровне 5-15% избытка по отношению к ацетилену После нейтратазации, промывки и осушки продукт содержит 97-98% 1,1,2,2-Т Применяют его для произ-ва трихлорэтилена 1,1,2,2-Т-трудногорючий продукт, т самовоспл 474 °С, ПДК 6 мг/мв водоемах 0,2 мг/л [c.557]

Наряду со струйным режимом ввода паров этиленгликоля был изучен [21 ] барботажный режим, при котором слой гранул терефталевой кислоты заливался продуктом этерификации. Исключение в данном случае байпасного эффекта прямого проскока паров этиленгликоля и увеличение поверхности контакта паров с жидкой фазой приводит к значительной интенсификации процесса этерификации. [c.31]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология