Разгонка потери

Такой способ разгонки называется фракционной (или дробной) перегонкой. Однако она трудоемка, связана с большими потерями и позволяет разделять смеси веществ лишь с достаточной разницей в температуре кипения. Для разделения смеси жидкостей чаще всего применяют дефлегматоры (рис. 56). [c.46]

Скорость перегонки следует отрегулировать таким образом, чтобы всю разгонку провести за 45 мин. После того как температура паров достигнет 200°, обогрев немедленно прекращают. Конденсат стекает в течение 1 мин., после чего отсчитывают отогнанные продукты реакции. Конденсат выливают из приемника п взвешивают. После охлаждения колонки до 50—60° отсоединяют колбу и взвешивают остаток после разгонки. Потери при разгонке не должны превышать 0,4 г. [c.809]

Температуры кипения компонентов определяются по ординатам горизонтальных участков полученной кривой разгонки (см. рис. 2). Количественное соотношение компонентов в смеси определяется по количествам отогнанных фракций (в объемн.%). В общем материальном балансе должны указываться и неизбежные прп разгонке потери. [c.12]

Бензольная фракция Толуольная Ксилольная Остаток от разгонки Потери ири разгонке [c.180]

Активность катализатора, как и в методе Джерси, записывают по объемному выходу бензина в сумме с потерями при разгонке (D + L) в процентах на сырье. [c.155]

Порядок испытания, а также методика разгонки катализата и подсчета выхода газа, газойля, кокса и потерь те же, что для гранулированных катализаторов. [c.158]

Потери при разгонке, %, не более. ........... 1,5 1,5 1,5 [c.92]

По окончании разгонки в насадке остается довольно значительное количество жидкости. Чтобы уменьшить потери за этот счет, рекомендуется, когда разгонка окончена, отставить колбонагреватель, не включая обогрева рубашки. Как только колба остынет настолько, что к ней уже можно приложить руку, ее погружают в сосуд с холодной водой и резко повышают температуру рубашки. При этом жидкость в насадке испаряется и перегоняется в колбу. Через 10—15 мин. рубашка выключается и перегонка считается законченной. [c.236]

За начальную точку расчета рекомендуется брать выход фракций по ИТК около 10-12% масс., что соответствует температурам отбора до-120 -1.40°С. В эгом случае фракции с возможной потерей из них легкокипящих компонентов при лабораторной разгонке нефти не участвуют в расчете. [c.92]

Потери при разгонке 2,5—3 Полимер [c.92]

V ак видим, и в этом случае значения d и М мало отличаются от таковых для исходной нефти. Отсюда можно сделать вывод, что при построении кривых разгонок нефти потери вполне могут быть отнесены к остатку. [c.49]

Разгонку нефтепродуктов, перегоняющихся до 300 °С, проводят в строго стандартных условиях на аппаратах без ректификации по ГОСТ 2177—66. По этой методике отмечают температуру начала кипения, температуры, при которых отгоняются 10, 50, 95 и 97.5% (об.), а также остаток и потери. [c.18]

Во-первых, компрессией и охлаждением можно сразу получить жидкий конденсат, в который переходит весь этилен, содержавшийся в исходном газе. В этом случае в неконденсирующемся остатке (водород, метан, азот и другие инертные примеси) присутствуют лишь очень малые количества этилена, являющиеся неизбежными безвозвратными потерями. Полученный конденсат подвергают затем фракционированной разгонке, отбирая этилен в качестве дистиллята все другие углеводороды, кипящие при более высокой температуре, остаются в кубовой жидкости. Этот метод уже был описан. [c.157]

Вследствие неизбежности потерь в производстве и наличия в сырье ненужных компонентов производственные нормы, как правило, выше теоретических. Производственные нормы определяют на основе материального баланса, а теоретические — по разгонкам. [c.165]

При точных разгонках ни в коем случае нельзя пренебрегать тепловыми потерями колонок. Дикую флегму , обусловленную этими потерями, можно, следовательно, устранить лишь путем компенсации потерь тепла с помош,ью нагревательного устройства [c.201]

Считается, что в экспериментально определенное значение ММ нефти входит наравне с долей ММ жидких компонентов и доля ММ растворенного в ней газа. Однако на цракт1исе анализируемая нефть уже не содержит того количества газа, которое было определено при разгонке. Потери газа происходят при переливании проб нефти, взятии навески на анализ. Кроме того, непрерывное и интенсивное перемешивание растворенной в бензоле нефти при определении ММ создает благоцри-ятные условия дяя перехода газа и наиболее легкокипящих компонентов в паровую фазу и тем са ым исключает их из процесса определения. [c.112]

Головная фракция. . Бензол....... Толуол. ...... Ксилол. ...... Сольвенты..... Потери при разгонке Потери при мойке. . 79,0 95,5 125.0 144.0 65,23 16,68 2,40 2,75 0,31 65,23 100 87.37 16.68-100 87.37 2.40.100 . 87.37 2.75.100 87.37 0,37 " Г "- - 19,09.94,11 100 2 74-94,И 100 3.15.94,11 100 0,37 5,89 [c.304]

Орто-крезолькая. . . Мета- пара-крезольная Ксиленольная. ... Остаток после разгонки Потери........ [c.201]

Наклон кривой разгонки по ASTM в точке, соответствующей 10%-ному отгону, связывают с величиной давления паров с помощью этого показателя оценивают изменение упругости паров с температурой, поведение топлива при полете на больших высотах и при запуске двигателя на холоду, потери топлива от испарения в емкостях и склонность топлива к образованию паровых пробок [35, 40]. Имеются номограммы, интернретирующие значения различных точек на кривой разгонки [19, 36]. [c.396]

Разгонку продуктов крекинга ведут в колбе с дефлегматором. Продукты разгонки собирают в калиброванный приемник 30 с низкотемпературным конденсатором реф-люкса 29. Температура воды в рубашке приемника должна быть равной 20° С, а в конденсаторе — не ныше 15° С. Для этого его охлаждают смесью льда со снегом. Скорость разгонки устанавливают такой, чтобы она проходила за 45 мин. После достижения температуры паров 200° С немедленно прекращают обогрев, дают стечь конденсату в течение 1 мин и измеряют объем бензина. Бензин выливают из приемника и взвешивают. После охлаждения колонки до 50—60 °С отсоединяют колбу и взвешивают остаток. Потери при разгонке не должны превышать 0,4 г. [c.148]

Применение пара для отгонки спирта из гидролизационной смеси в тех же условиях не дало значительного эффекта. Во-первых, не удалось изменить количественное соэт1[ошение вводимых в сферу гидролиза веществ за счет меньшего предварительного разбавления кислоты водой. Во-вторых, паровая разгонка при температурах 100—150 "С способствовала сильному разбавлению отработанной серной кислоты. Непосредственный гидролиз паром сразу всей массы кис оты не дал положительных результатов спирт не образовывался, вся кислота обуглероживалась, наблюдалось бурное выделение ЗОз и свободной серы, а в отгоне собиралось лишь незначительное количество эфира. Объяснение всех перечисленных явлений следовало искать в неоптимальных соотношениях кислоты (сразу вся масса) и воды (постепенное вве-депие малыми порциями в виде нара). Поэтому в следующем цикле экспериментов кислота и пар контактировали в противотоке — на насадке колонны. Тем самым удалось создать условия встречи малых порций кислоты с большими порциями пара н свести потери спирта до 10—25 % (считая на потенциал спирта) образование эфира но наблюдалось. [c.33]

Лепарафинированное дизельное топливо, парафин сырец и промывную фракцию промывают водоа для извлечения унесенного спирта. Отмытое дизельное топливо направляют в парк готовой продукции, а парафин - на блок разгонки с целью получения парафина заданного фракционного состава. Промывной раствор выводят на регенерацию. Головные фракции парафина после отгона направляют для восполнения потерь промывной фракции. [c.106]

Аппарат, принятый в США, дает более сходящиеся при параллельных определениях показания, нежели стандартный аппарат, принятый в СССР. Основное преимущество аппарата США заключается в наличии большого изоляционного кожуха, предохраняющего колбу с продуктом от тепловых потерь и защищающего пламя горелки от колебаний. Поэтому на аппарате ASTM разгонка протекает равномерно, без толчков, что с большим трудом достигается в аппаратах Энглера-Уббелоде и в стандартном аппарате, принятом в СССР, особенно при разгонке тяжелых продуктов (например, дизельных топлив). [c.176]

При предварительном определении выхода бензина первоначально разгоняют по ГОСТ 2177-59 одну половину основной бензиновой фракции до заданной температуры, нанример до 100 , и таким образом уточняют головку этой фракции, причем если объем половины фракции менее 100 мл, то в колбу Энглера загружают 50 мл. Если путем разгонки установлено, что основная бензиновая фракция имеет избыточную головку , то дистиллят из цилиндра и остатки из колбы сливают в склянку и туда же добавляют половину первой промежуточной фракции. Полученную смесь вновь разгоняют по ГОСТ 2177-59 и т. д. до получения бензина необходимого фракционного состава. При этом выход бензина вследствие возможных многократных перегонок, сопровождающихся некоторыми потерями, получается несколько преуменьшенным и поэтому рассматривается как ориентировочный (нредва-рительный). [c.212]

Пример. При каталитическом крекиш е га.зойля в приемнике получено 300 г жидких продуктов крекипга при переливании их в колбу для перегонки загруэ7<а ее (в результате потерь на стенках приемника) оказалась равной 295 г при атмосферной перегонке дистиллята получено 160 г бензина остаток в колбе составляет 133 г, т. е. потери при перегонке равны 2 г затем остаток был перелит в другую колбу (с колонкой меньшей высоты1 для вакуумной перегонки загрузка этой колбы оказалась равной 130 г в результате вакуумной разгонки получено 70 г фракции 180—350 С и 55 г остатка выше 350 °С, т. е. потери при вакуумной перегонке составляют 5 г. [c.26]

Аппараты ую разгонки кЩ. Установки моноэтаноламиновой очистки обязательно снабжаются аппаратами для разгонки МЭА в присутствии щелочи, что является главным фактором снижения химических потерь амина и уменьшения коррозии. Разгонку проводят в специальных аппаратах под вакуумом или при давлении регенерации с подачей пара в присутствии щелочи. На разгонку поступает небольшая часть раствора чистые пары ЮА отводят в куб регенератора, а продукты побочных реакщй накапливаются в аппарате. Вазгонка под давлением регенерации осуществляется в аппарате, снабженном паровым нагревателем. Она проводится в две стадии (полунепрерывный процесс).Вначале разгонка идет с подачей МЭА, с добавкой 3 щелочи (первая стадия 12-15 суток). По мере отгонки МЗА и воды в аппарате накапливаются вы-сококипящие примеси и температура повышается. При температуре 140-146°С подпитку прекращают и начинают вторую стадию - выщелачивание амина при непрерывной подаче пара (двое суток). После того как содержание амина в паре снизится до 0,5 , разгонку прекращают. Кубовый остаток удаляют промывкой водой. [c.223]

Наиболее распространенным методом разделения смесей газообразных углеводородов на фракции по числу атомов углерода следует считать ректификацию. Ее применяют главным образом для получения атнлена, важнейшего из низших олефинов. Поскольку в больптнстве газов, содержащих этилен, присутствуют еще метан и водород, разгонку проводят нри низкой температуре под давлением, чтобы создать метановую флегму в ректификационной колонне, благодаря наличию этой флегмы можно отделять нежелательные примеси метана и водорода без потери с ними фракции Са. При этом методе выделения олефинов необходимо устанавливать компрессоры для сжатия газов н для холодильного цикла кроме того, в качестве конструкционного материала для газораздолительной установки, особенно для ее холодных частей, требуются определенные марки легированных сталей, устойчивых нри низких температурах. [c.149]

Нагрузкой колонки называют количество паров веп1,ества. прошедшее через колонку в единицу времени н конденсирующееся в верхней части колонки с образованием орошения и дистиллата. Нагрузку нельзя увеличивать до бесконечности, поскольку загруженные в колонну насыпная и другие виды насадок оказывают сопротивление поднимающемуся пару и стекающей вниз флегме. Измеряя давление в верхней и нижней частях колонки, можно обнаружить, что с увеличением скорости испарения, т. е. с новы-шением нагрузки колонки, возрастает разность давлений, которую называют потерей напора (пли гидравлическим сопротивле нием ). Потеря напора (измеряемая в мм вод. ст. или рт. ст.) зависит от типа и размеров колонки, вида насадки, давления разгонки, свойств смеси, а также от нагрузки или скорости пара. Потерю напора в щелевых колонках с кольцевым зазором можно рассчи тать по уравнению (192) (см. главу 7.31). Данные но гидравличес кому сопротивлению роторных колонок приведены в табл. 1/7 (см. приложение, стр. 604) и в табл. 65. [c.185]

На рис. 110 [180] и в табл. 33 [164] показано влияние свойств подлежащих перегонке веществ на потерю напора. Измерения, результаты которых представлены в табл. 33, проводили в колонке Олдершоу с 30 реальными ситчатыми тарелками и диаметром 28 мм. Для испытания были взяты вещества, существенно отличающиеся друг от друга по плотности и поверхностному натяжению при температуре кипения. В табл. 34 показана зависимость потери напора и пределов нагрузки для различных типов насадки от давления разгонки [152 [. Из данных таблицы вытекает, что шариковая насадка обеспечивает нагрузку в сравнительно узких пределах и вызывает высокую потерю напора это связано с тем, что шариковая насадка имеет большое пространственное заполиепие — 74%. Насадка хэли-грид (см. главу 7.34), наоборот, обеспечивает широкий интервал и высокий верхний предел рабочих нагрузок [c.189]

Существующая практика /]/ переработки отходов древесины путем высокотемпературной разгонки под вакуумом и.меег два существенных недостатка. Во-первых, при первичной переработке таллового масла его составляющие всегда получаются в виде сложных смесей. Во-вторых, реализация процесса сопровождается образованием таллового пека (не находящего серьезного применения), что приводит к безвозвратной потере углеводородного сырья (более 20 %). В этой связи особую остроту приобретает проблема создания альтернативной технологии переработки отходов лесохимии, свободной от указанных ограничений и выгодной с экономической точки зрения. [c.21]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология