Гидродинамика потоков режимы

При отпарке отработанного катализатора углеводороды сравнительно легко удаляются из промежутков между отдельными частицами катализатора и сравнительно трудно из пор, поэтому режим работы такой отпарной секции предопределяется не только гидродинамикой потоков катализатора и отпаривающего агента, но и скоростью диффундирующих в порах катализатора встречных потоков водяного пара и углеводородов. [c.645]

Повышенная скорость износа входных участков змеевиков ПВД по сравнению с выходными связана с неудовлетворительной гидродинамикой потока на входе в подогреватели. Наибольшую величину износа отмечают при гидразино-аммиачном режиме (2,25-10" мм/ч или 8,2-10 мм/год) [81. После перевода энергоблока на нейтрально-окислительный режим скорость коррозии— эрозии в трубках резко замедлилась. [c.173]

Теория газовой хроматографии развивается в направлении все более детального изучения динамики процессов, определяющих скорость движения и размывание полос. В теорию хроматографии, как известно, включены динамика сорбции, процессы внешней и внутренней массопередачи и гидродинамика, описывающая режим течения газового потока. Динамика сорбции была развита в работах советских ученых [1, 4—7] и подробно изложена в книге [3]. [c.5]

Ш Гидродинамика тарелок. На рис. 183 приведена зависимость сопротивления сухой и орошаемой провальной тарелки от скорости газа. В зависимости от скоростей потоков жидкости и газа на провальных тарелках возникают различные гидродинамические режимы. Режим первый 1 (см. рис. 183) можно определить как режим смоченной тарелки . Он возникает при низких скоростях газа и жидкости. Жидкость контактирует с газом только на поверхности пленки [70]. Сопротивление тарелки в этом режиме при постоянном орошении изменяется примерно пропорционально квадрату скорости газа (см. рис. 183). При различном орошении сопротивление тарелки [c.375]

Можно полагать, что висящее пламя создает условия для более ранней турбулизации потока, чем в пламени первого вида. Это же явление затяжки ламинарного режима при соблюдении условий, препятствующих образованию местных возмущений потока, давно известно в гидродинамике при движении жидкости но трубопроводам. В этих условиях достаточно легкого удара но трубе, как режим движения сразу же перестраивается на турбулентный. [c.26]

Для исследования гидродинамики работы струйного экстрактора с подсосом второй фазы устанавливался соответствующий режим рабочего потока. Регулирование подачи подсасываемой жидкости производилось с помощью кранов при неизменном уровне жидкости в буферном сосуде. [c.558]

На графиках довольно отчетливо наблюдается граница переходного и турбулентного режима для каналов с препятствиями. Значения Re для этих границ совпадают со значениями, определенными для соответствующих профилей в экспериментах по гидродинамике. В ламинарном режиме (гладкий канал) предельная плотность тока пропорциональна Ве , что совпадает с данными но поляризации параллельных электродов [6]. Ламинарный режим для каналов с препятствиями не исследовался ввиду трудностей, связанных с низкими скоростями потока но аналогии следует ожидать такой же или достаточно близкой зависимости. Абсолютные величины предельных плотностей тока в таких каналах выше из-за интенсификации конвективного массопереноса при сохранении общего ламинарного характера потока. Эти выводы подтверждаются интерполяцией графиков на область ламинарного режима. В переходном режиме с ростом скорости происходит постепенное увеличение наклона графика, что выражает изменение показателя степени в зависимости пр Re". В турбулентном режиме сохраняется постоянной [c.141]

Теоретическая интерпретация явлений, протекающих при динамической сорбции, должна охватить все стороны ,этого сложного процесса статику (термическое уравнение адсорбции), кинетику (скорость процесса сорбции), гидродинамику (режим газового потока в слое сорбента). Теоретический анализ экспериментальных данных по динамике сорбции представлен в ряде работ, среди которых наиболее ценными следует признать исследования отечественных ученых — Н. А. Шилова и его сотрудников [Л. 9], а также исследования Жуховицкого, Забежинского И Тихонова [Л. 10—12]. [c.69]

Отличая поведение теплоносителей в турбулентном потоке в трубе от поведения в ламинарном потоке, мы приняли, согласно принципам гидродинамики, что переход от одного режима движения к другому происходит при значении критерия Рейнольдса в пределах 2100—2300. Это справедливо тогда, когда мы пользуемся обычным выражением критерия Рейнольдса, а не модифицированными, которые имеют лишь расчетное значение и являются пропорциональными обычному числу Рейнольдса. Когда пользуются модифицированными критериями Рейнольдса, переход от ламинарного движения к турбулентному происходит также при некоторых постоянных значениях, но эти значения не укладываются в указанные выше пределы. Кроме того, надо помнить, что переход от одного режима потока к другому происходит плавно, и имеет место некоторый переходный режим, где строго ламинарный характер движения исчезает при Ке 2100—2300, но турбулентный поток (в полном смысле этого слова) появляется только при сравнительно высоких значениях критерия — при Ке = 10 ООО. Чем выше вязкость агента, тем труднее возникает турбулентный режим потока. У переходного режима тем шире границы, чем выше вязкость агента, однако они не выходят из пределов Кея 2100—10 000. [c.185]

Гидродинамический режим потока в лабораторном проточном реакторе вытеснения является ламинарным или близким к нему и сильно отличается от режима в змеевике промышленной печи, характеризуемого высокой турбулентностью. Отличие гидродинамики приводит к соответствующему различию в процессах передачи тепла от внутренней поверхности реактора к центру движущегося потока. Значительное влияние на процесс термических превращений в лабораторных реакторах может оказывать также их внутренняя поверхность, так как ее отношение к рабочему объему намного превосходит аналогичную величину для промышленных змеевиков. В зависимости от конкретных условий поверхность может оказывать дополнительные воздействия инициирующее (источник радикалов), ингибирующее (обрыв цепей непосредственно на стенке) и каталитическое по отношению к отдельным элементарным реакциям [66—68]. [c.8]

Вначале рассматривают гидродинамику потока жидкости, выходящего из импеллера, и гидравлический режим, необходимый для проведения рез кций алкилирования затем решают вопросы масштабирования. Далее на основе характеристических кривых импеллера анализируют правильность принятых проектных решений. Конечно, важно располагать данными по нескольким импеллерам. Однако данных этих много, поэтому (дреЖде всего нужно определить плотность и вяз>кость фаз, которые на [c.190]

Суточные, сменные и даже часовые колебания подачи загрязненной воды в канализационную часть оборотного водоснабжения нарушают гидродинамику потоков, неблагоприятно отражаются на работе очистных сооружений, которые рассчитаны на определенный режим обработки поступающих вод. Изменения концентрации стоков крайне отрицательно отражаются на процессах химической очистки стоков ввиду того, что быстро уловить изменение концентрации и соответственно изменить количество применяемого реагента очень трудно, сток будет выходить из очистного сооружения либо недоочищенным, либо [c.201]

Кинетика Ц. зависит от мн. факторов, классифицируемых на две группы. Факторы первой группы определяются физ.-хим. св-вами разделяемой системы (разность плотностей ()аз, гранулометрич. состав твердой фазы, вязкость жидкой фазы, уд. сопротивление осадка при фильтровании). Факторы второй фуппы, обусловленные конструкцией и частотой вращения ротора центробежной машины (структура внутри-роторного потока, его гидродинамика и поле скоростей), оказывают решающее влияние на центробежное осаждение и отчасти на центробежное фильтрование в свою очередь гидродинамич. режим зависит от производительности машины. Мат. описание потока дается ур-ниями Навье - Стокса и неразрывности (см. Гидромеханические процессы), к-рые составляются с учетом геометрии ротора и фзничных условий решение зачастую находится методами подобия теории. [c.341]

У самой поверхности скорость потока равна нулю, затем она возрастает в танком слое толщиной б, пока не достигает некоторото постоянного значения. Это явление, весьма важиое для гидродинамики и теории теплоо бмена, было впервые устан овлано Людвигом Прандтлем в 1904 г. в его знаменитой теории пограничного слоя. Терман пограничный слой для тонкого слоя с резким увеличением скорости был также предложен Прандтлем. За пределами пограничного слоя градиент скорости, нормальный к направлению потока, обычно настолько мал, что вязкостью можно пренебречь. Таким образом, поток можно разделить на две зоны, а именно на пограничный слой, где наблюдается действие вязкости, и <на оановное ядро потока за пределами пограничного слоя, оде течение происходит практически без трения и поэтому для каждой струи потока справедливо уравнение Бернулли. Тот факт, что попран ичный слой делит поток на зоны и, таким образом, вносит изменение в режим основного ядра потока, будет подробнее рассматриваться ниже. [c.161]

Установлено, что в интервале значений 0,01 < Кп < 0,1 уравнения гидродинамики сплошной среды тоже могут быть использованы, но только Оля яОра потока. А непосредственно на стенке канала (или обтекаемого средой тела) наблюдается явление "проскальзывания" говорят о скачке скоростей (при теплообмене — о скачке температур и т.д.). При Кл > 1 пограничный слой на стенке канала (обтекаемого тела) не образуется, отраженные от стенки молекулы могут столкнуться с другими молекулами только на удалении от стенки, так что она практически не влияет на характеристики движения потока (поле скоростей и др.). Такой режим течения называется свободномолекулярным. В тех случаях, когда значение Кп заметно превышает 1 (обычно полагают — при Кп > 3), молекулярное течение рассчитывают, исходя из условия однократного столкновения молекул со стенкой канала. Что касается диапазона 0,1 < Кп < 1, то в настоящее время он изучен слабо в этой промежуточной области надо учиты- [c.257]

Принцип действия тарелок одинаков. Жидкость, поступившая на тарелку, проходит последовательно ряд контактных плоскостей, увлекаясь в них газом (паром), поступаю-ющим через сопла (щели). Сепарация жидкости происходит в отбойниках дугового профиля. В результате такого устройства жидкость и пар на одной тарелке многократно всту-Цают в контакт, что увеличивает эффективность каждой отдельной тарелки. Исследование предложенной конструкции, проведеное авторами на модели малых размеров (ПО х X 79 мм), показало, что гидродинамика этого контактного устройства дововольно сложна. В зависимости от скоростей потоков и конструктивных параметров в нем существуют следующие режимы провала, подвисания, пульсирующий, переходный и равномерный (эмульсионный). Для начала движения жидкости вверх необходимо, чтобы скорость газа в контактных зазорах составляла не менее 5—5,5 м/сек. При этом наблюдается пульсирующий характер движения жидкости, и возникает пульсирующий режим работы контактного устройства. Дальнейшее повышение скорости ведет к установлению рабочего режима контактного устройства Показано, что в интервале скоростей от 5 до 25 м/сек режим движения газового потока является автомодельным. [c.126]

Анализ исследований по гидродинамике вихревых пылеуловителей показал, что степень улавливания в таком сепараторе зависит в основном от скорости и расхода вторичного газа-уловителя, высоты сепаратора, суммарного расхода запыленного газа и газа-уловителя, запыленности потока газа и углов наклона лопаток завихрителя запыленного потока и сопел вторичного газа-уловите ля. Изменяя эти параметры, создают в рабочей полости сепаратора любую наперед заданную аэродинамическую ситуацию, обеснечиваюгцую его эффективную работу. Формирование в сепараторе газовых течений, при которых степень улавливания максимальна, сопровождается сложными процессами, не поддаюгцимися зачастую аналитическому описанию. Режим работы ВПУ поддается математическому расчету егце в меньшей мере, чем режим работы циклонов, особенно для разделения химически активных фаз при сравнительно высокой температуре по крайней мере очень трудно связать эффективность работы сепаратора с режимом его работы и основными геометрическими размерами. Поэтому разработка вихревого пылеуловителя для промышленного применения базировалась на экспериментальном исследовании сепаратора с привлечением теории подобия. [c.641]

Классическим гидродинамическим течением, в котором существенную роль играет 0 бъемная сила, является течение, обусловленное свободной конвекцией. Вполне естественно, что, когда магнитная гидродинамика стала популярной областью, свободная конвекция была исследована с учетом дополнительной пондеромоторной силы. На первый взгляд эти магнитогидродинамические решения не имели практического значения, так как в большинстве теплообменников используются жидкости со столь малой проводимостью, что для воздействия на поток требуются слишком большие магнитные поля. Однако на некоторых атомных станциях используются жидкометаллические теплообменники, и поэтому появилась возможность влиять на режим течения с помощью сравнительно слабых магнитных полей. [c.20]

Для правильной оценки коэффициентов массопередачи необходимо иметь наиболее полные сведения о гидродинамике двухфазного потока с волнообразной границей раздела, причем получение экспериментальных данных становится первоочередной задачей. Попытки определить параметры волн затруднены тем, что эти параметры нестабильны обычно их можно оценить лишь в среднем и весьма приблизительно. Однако нам удалось обнаружить в условиях восходящего прямотока довольно правильную картину чередования гребней и впадин на межфазовой поверхности, при стабильных значениях длины волны, ее периода и амплитуды. Такой режим был получен на модели пленочного абсорбера, представляющей собой вертикально расположенную стеклянную трубку, по которой снизу вверх подается газ, увлекающий при своем движении пленку жидкости, перемещающуюся по внутренней поверхности трубки. Подача орошающе жидкости осуществляется через специальную кольцевую щель, предусмотренную для этой цели. [c.60]

При обезвоживании высоковлажных продуктов, склонных к комкованию, используется сушилка циклон—вихревой слой [28]. Особенностью гидродинамики аппаратов с вихревым слоем (рис. П1.28) является то, что твердая и газовая фазы перемещаются в противоположных направлениях относительно оси аппарата. В зависимости от расходов фаз в аппарате создаются различные гидродинамические режимы безвихревой, вихревой и режим под-висания . Такой способ термообработки сыпучих продуктов в закрученном потоке теплоносителя позволяет регулировать в широких пределах время пребывания материала в зоне высоких температур, проводить процесс сушки при значительных относительных скоростях. В тех случаях, когда необходима глубокая сушка, последней ступенью этой установки может быть камера с псевдоожиженным слоем. [c.146]

В лабораторных условиях скорость химических реакций обычно измеряют, помещая исследуемый раствор и газообразные вещества в замкнутые сосуды, в которых эти вещества находятся в относительном покое. Однако при техническом применении той или иной реакции ее очень часто приходится проводить в подвижной среде, например, в струе газа или жидкости. Так совершаются многочисленные процессы в различных каталитических установках, например при синтезе аммиака, окислении сернистого газа, крекинге нефтепродуктов и т. д. Кинетические закономерности, управляющие реакцией, которая совершается в потоке, обладают целым рядом специфических особенностей их необходимо учитывать, разрабатывая режим работы той или иной промышленной установки. Кинетика реакции в потоке была разработана главным образом Г. М. Пан-ченковым, применившим к анализу этого вопроса принципы гидродинамики. [c.407]