Адам—Ева-процесс

Рис. 21-21. Структура молекулы аде- в процессе гидролиза выделяют не-

Приведены сведения об основных типах промышленных катализаторов и силикагелей, их свойства и предъявляемые к ним требования. Описаны основные технологические процессы производства катализаторов и адсорбентов приготовление водных растворов и процессы формования, мокрой обработки и обезвоживания. Рассмотрены технологические схемы катализаторных фабрик по производству природных катализаторов пз бентонитовых глин (ханларит) и синтетических каталпзаторов алюмосилпкат-ных (АС), алюмомагнийсиликатных (АМС), цеолитных (ЫаХ, СаХ) и цеолитсодержащих (ЦАС), а также высокоактивных силикагелей (АД, СД) и цеолитов. Освещены лабораторный контроль производства, контрольно-измерительные приборы, автоматизация процессов и вопросы техники безопасности в производстве катализаторов. [c.2]

С целью повышения адсорбционной способности алюмосиликат-ной крошки, используемой в настоящее время для очистки масел и топлив, сырые шарики алюмосиликатного катализатора после процессов мокрой обработки обрабатывают либо высокомолекулярными вытеснителями, либо паро-воздушной смесью под давлением (процесс гидротермальной обработки). Шарики алюмосиликатного гидрогеля, обработанные вытеснителями, получили условное наименование адсорбента-катализатора АД, а шарики, обработанные паро-воздушной смесью, называют адсорбентом-катализатором СД. Адсорбент-катализатор АД получают на основе промышленного алюмосиликатного шарикового катализатора в результате обработки [c.124]

При рассмотрении адсорбционного действия углей нужно иметь в виду, что, кроме рассмотренных выше активных поверхностей неполярного характера, имеются также и активные центры, которые работают ио принципу полярных адсорбентов. Но эти центры составляют, по М. М. Дубинину, всего 2% от общей активной поверхности угля, и поэтому их действие оказывается обычно незаметным [74]. Но при очень высокой кратности обработки нефтяного продукта углем деятельность этих центров может стать существенной и сказаться на результатах адсорбционного разделения. Для активированных же углей, имеющих высокое содержание активных минеральных компонентов, например для костяных углей, полярная адсорбционная активность может стать преобладающей и подавить их депарафинирующее действие. Поэтому костяные и другие активированные угли для целей адсорбционной депарафинизации не подходят. Из активированных углей, вырабатываемых в настоящее время промышленностью, для адсорбционной депарафинизации можно применять угли трок БАУ, К АД, АГ-2, АР-3 и др. Из этих марок наиболее подходящим для процесса адсорбционной депарафинизации является уголь марки АР-3. [c.162]

Зависимости, выведенные выше для трех предельных случаев, соответствуют таким условиям проведения процесса, когда одно из выделенных сопротивлений лимитирует скорость превращения. Однако по мере возрастания степени превращения исходного вещества в зерне соотношение этих сопротивлений изменяется. Сопротивление газовой пленки остается постоянным, но сопротивления химической реакции и диффузии через пленку продукта возрастают с уменьшением поверхности непрореагировавшей части зерна. В связи с этим, например, в некотором диапазоне изменений ад одна из зависимостей (УП1-227) или (У1П-232) верно описывает ход процесса, но в ином диапазоне ад будет справедлива другая из этих зависимостей. Чтобы учесть три указанных сопротивления превращению во всем диапазоне изменение ад, необходимо было бы решить следующую систему уравнений для установившегося режима [c.267]

Рассмотрим наиболее характерные для лопаточных машин поли тройные процессы сжатия и расширения, соответствующие адиа батным течениям с внутренне необратимыми потерями. На рис. 3.I и 3.10 для сравнения изображены эти процессы в идеальном газе у которого ку > 1 (рис. 3.9, а и 3.10, а), и в идеальном газе у которого ку < 1 (рис. 3.9, б и 3.10, б). Одноименные точки для обоих газов обозначены одинаково. Так как при ку > 1 характер изменения параметров в этих процессах хорошо известен, все пояснения будут относиться к газу с /г, < 1. [c.120]

Учитывая, что знак сродства Ацд противоположен знаку изменения термодинамического потенциала Ад процесса, получаем V = д (А Хд)/5 (АР(Р)), и, сопоставляя с выражением и = = д (А д,д)/(Э (Ат), приходим к выводу, что АР(Р> = Ат. Следовательно, упрочнение повышает гидростатическое давление, испытываемое атомами металлической матрицы в окрестности дефектов. [c.52]

Пример 8. Найти Д5 адя процесса отвердевания бензола при 1) < = 5 и [c.88]

Рассмотрим процесс однократного испарения бинарной смеси с помощью изобарных кривых (рис. 111). Допустим, что имеется жидкость с копцептрацией низкокипящего компонента ири температуре Q. Это состояние характеризуется точь ой Ад. [c.196]

Следует особо отметить, что в отличие от рассмотренного выше процесса на внешней поверхности частицы, селективность процесса в порах катализатора может оставаться значительной и после перехода обеих реакций в диффузионный режим. Параметр 7, определяющий локальную селективность процесса, имеет смысл отношения глубины проникновения первой реакции в толщу пористого катализатора, iD Jki к глубине проникновения второй реакции /О г/А 2. Селективность процесса падает с увеличением глубины проникновения в пористую частицу реакции А1 Аг, так как при этом удлиняется путь, который необходимо пройти образовавшимся молекулам целевого продукта, чтобы вырваться из пор катализатора, не вступив в реакцию дальнейшего превращения. Чем больше глубина проникновения в пористую частицу реакции А 2 Ад,т. е. чем меньше ее скорость и быстрее диффундирует вещество А 2, тем меньшее количество целевого продукта вступает в последовательную реакцию и тем, следовательно, выше локальная селективность процесса. При переходе обеих реакций во внутридиффузионный режим локальная селективность процесса остается при малых 7 близкой к единице. При этом замедление диффузии исходного вещества при прочих равных условиях приводит к повышению селективности. [c.142]

Благодаря свойствам извлекать из сложных органических смесей в определенной последовательности органические соединения различных классов адсорбенты нашли широкое применение в промышленности. В нефтеперерабатываюш ей промышленности они до последнего времени применялись главным образом для доочистки масел после их предварительной сернокислотной или селективной очпстки. Улучшение качества смазочных масел достигается за счет все возрастающ,его применения таких адсорбентов, как отбелпва-юш,ие глины (гумбрин, ханларский бентонит), крошки синтетического шарикового алюмосиликатного катализатора (отходы основного производства) и широкопористых силикагелей. Алюмосиликатные адсорбенты-катализаторы АД и СД могут быть использованы в процессах адсорбционной очистки масел и топлив, при определении группового углеводородного состава остаточных топлив (вместо силикагеля АСК) и прн каталитическом крекинге легких керосино-газойлевых фракций п тяжелых вакуумных дистиллятов. [c.128]

Разделение при помощи комплексных соединений и соединений включения. Процессы разделения соединениями включения проводятся в гетерогенной системе газ —твердая фаза или жидкость— твердая фаза с непременным образованием в каждом случае твердого кристаллического соединения, в которое включен компонент, выделяемый впоследствии. Это свойство, общее для всех процессов с использованием соединений включения, определяет технологию, которая аналогична технологии ад- [c.75]

Рис. 40. Схема процесса окисления металла, контролируемого внешней (Ад) и внутренней (Ад) диффузией окислителя (ок)

Величины АЯн -л, Ад -н (см. табл. 11, стр. 105) не зависят от условий процесса и молекулярной массы сырья. Величина АЯп- г требует уточнения понятия Г . Если реакция связана с гидроге-нолизом одной С—С-связи в молекуле парафина, ее теплоту легко найти по табл. 11. Но в жестких условиях гидрокрекинг может протекать с разрывом нескольких связей С—С и теплота реакций П—>-Г соответственно увеличится. Поэтому ее определение требует изучения характера гидрокрекинга и будет в общем случае продемонстрировано в следующем разделе. Для мягкого же платформинга (с разрывом одной С—С-связи) ЛЯп- г — постоянная величина, равная —56 кДж/моль, и расчет выполняется следующим образом. [c.114]

Структура (4.41) такова, что первый член А есть тепловое ускорение реакции зарождения (если пренебречь А и Ад, то (4.41) сводится к уравнению для неразветвленной цепной реакции), А я Аз связаны с разветвлением цепей. Если же пренебречь то получается уравнение для разветвленной цепной реакции. В ходе процесса в некоторый момент времени начнет выполняться условие [c.326]

Во второй ст адии процесса происходит элиминирование бензильных еульфогрупп, причем реакция происходит как с отрывом р-протона, так и -метилольной группы При этом оба процесса накладываются, что приводит к образованию серии промежуточных продуктов XLVIII — L, LII, которые при дальнейшем сульфитировании превращаются в сульфокислоты LIII—LVI [c.216]

Крекинг тяжелого сырья на адсорбенте-катализаторе АД дает более высокий выход автомобильного бензина, чем на широконо-ристом адсорбенте-катализаторе СД. Полученный бензин характеризуется более высокими иодными числами. Меньшая насыпная плотность адсорбентов-катализаторов АД и СД по сравнению с алюмосиликатным катализатором позволяет при однох п той же объемной скорости п при прочих равных условиях значительно сокращать энергетические затраты за счет снижения расхода воздуха при транспортировании их в пневмосистемах установок каталитического крекинга. При этом бензин, получаемый в процессе крекинга на адсорбенте-катализаторе АД, по своим качествам равноценен бензину, получаемому на алюмосиликатном катализаторе. Применение широкопористого адсорбента-катализатора СД обеспечивает получе-нпе дизельного топлива с высокими цетановыми числами путем крекинга тяжелого сырья. [c.129]

Пусть процесс протекает на внешней поверхности частицы и константы скоростей обеих реакций равны соответственно Xj и Хг-Тогда скорости образования веществ Аз и Ад (соответственно и q ) определяются формулами [c.141]

Процесс формования основан на принципе введения отдельных капель золя в минеральное масло, где они в течение нескольких секунд коагулируют, образуя гель. При этом вследствие поверхностного натяжения на границе фаз золь — масло частицы гидрогеля принимают сферическую форму. Формование микросферического силикагеля проводят путем распыления золя с помощью смесителя-распылителя. Давление воздуха на распыление колеблется в пределах 0,8—1.0 ат. Формовочное масло представляет собой смесь трансформаторного масла (3 вес. ч) и осветительного керосина (2 вес. ч.) и имеет плотность 0,8598—0,8612 г/с.ад . Температура формовочного масла 22—25° С. Формование крупношарикового силикагеля осуществляют с помощью смесителя инжекторного тина и распределительного конуса прн 18—20° С в среду непрерывно циркули- [c.116]

Ад-атомы в процессе электрокристаллизации участвуют или в образовании кристаллических зародышей, или в их росте. При этом атомы должны принять ориентированное положение в кристаллической решетке. Торможение в этой стадии электродного процесса сопровождается возникновением перенапряжения. Общее перенапряжение кристаллизации складывается из величин перенапряжения, отвечающих образованию двухмерных (ti ) и трехмерных (т) ) зародышей и присоединению ад-атомов к кристаллической решетке (т]з). Преобладание той или иной составляющей определяется природой осаждае- [c.509]

Хотя это уравнение получено в результате исследования процесса осушки воздуха силикагелем [107 ], оно с успехом применяется и для описания системы природный газ — силикагель . Значения зоны массопередачи, рассчитанные для этой системы, можно использовать для определения длины зоны массо-иередачи при осушке природного газа активной окисью алюминия и молекулярными ситами. Длина зоны массопередачи в этом случае для окиси алюминия и молекулярных сит будет равна 0,8/ад з, для силикагеля — [c.247]

В верхнем слое отстаиваемой смолы наблюдаются образование и последующее расслаивание плавающих фусов на воду, смолу и осадок процесс расслаивания преобладает ад процессом образования плавающих фусов. [c.34]

По словам известного французского геолога проф. 0га, ослабление тангенциальных сил, которые, как известно, являются одной из главнейших причин горообразуюш их процессов и в частности сопровождаюш ей их складчатости, вызывает опускание обширных плош адей земной коры под действием одной только силы тяжести. Чаш е всего подобные опускания происходят с разрывом сплошности в залегании пластов. В них образуются треш ины и разрывы, по которым происходит смеш.ение масс земной коры. Такие явления носят название сбросов. [c.285]

Таким образом, для ка.адого процесса плотность тока ест, но [c.233]

Таким образом, было доказано, что на РЬ, аналог чно Ад, процесс окисления Н2 кислородом идет через прс.лежуточное образование ОН-групп. [c.301]

Особенностью процесса в кипящем слое цеолита является его полная непрерывность. Каждая С адия процесса — адсорбция, десорбция и регенерация — постоянно проводится в отдельных аппаратах, что позволяет, используя преимущества систем с кипящим слоем, обеспечить стабильность технологического режима и исключить сложные переключающие устройства, необходимые для процессов в стационарном слое. Благодаря непрерывной регенерации цеолита, проводимой в токе воздуха, поддерживается постоянная адсорбционная емкость цеолита но к-парафинам и не предъявляются жесткие требования к содержанию в сырье вредных примесей и к его фракционному составу. Керосиновые и дизельные фракции, используемые в непрерывном процессе, не нуждаются в дополнительной предварительной очистке, их подготовка определяется лишь требованиями дальнейшего применения денормализованных фракций. К недостаткам процесса следует отнести повышенный расход адсорбента, составляющий, как и на установках каталитического крекинга в кипящем слое, 0.2% в расчете на сырье. [c.177]

Процесс идет в две стадии АдО восстанавливается сначала до АдгО, затем —до металлического серебра. Э.д.с. элементов с катодом АдО равна 1,86 в, с катодом Ag20 — 1,58-т-1,60 в (при 25° С). При малых плотностях тока напряжение падает на 0,3 в при переходе от первой стадии ко второй. Практически используется только вторая стадия. [c.602]

Процесс десорбции проводится в основном двумя методами. Первый заключается в продувании чер з слой адсорбента десорбирующего газа или пара, не содержащ го абсорбтива. При этом температура десорбирующего агента практически не отличается от температуры адсорбента. Второй мет ад основан на ускорении процесса десорбции с повышением тем7ературы и заключается в продувании через слой адсорбента н сыщенного или перегретого водяного пара или другого нагретог) десорбирующего агента. В данной схеме предусмотрена регене( ация адсорбента десорбцией перегретым паром. [c.149]

Решение для некоторых наборов значений 0 и Ад представлено на рис. 39 [23]. Ясно видны две фазы процесса — медленного начального разгона и быстрого са-моускорения. Для чисто цепных процессов такого четкого определения задержки воспламенения пет. Однако чисто цепных процессов воспламенения, т. е. таких, которые, раз начавшись как цепные, сохранили бы свой характер до конца, не установлено. Даже если процесс начинается как чисто цепной, он в некоторой своей фазе переходит в цепно-тепловой, по- ги/ш скольку выделяющееся тепло начнет влиять на процесс. Начиная с этого момента ускорение реакции будет двойным — как за счет тепловыде- [c.321]

Частный случай фазового перенапряжения — перенапряжение кристаллизации — отвечает процессу электрокристаллизацйи при катодном осаждении металлов. Образовавшиеся при разряде катионов атомы металла первоначально находятся в адсорбированном состоянии на поверхности катода (они называются ад-атомами). Перенапряжение кристаллизации вызывается торможением в стадии вхождения ад-атома в кристаллическую решетку. Согласно Фольмеру, процесс электрокристаллизации идёт в две стадии возникновение центров кристаллизации (кристаллических зародышей) и их рост. Центр кристаллизации — уплотнение атомов, вокруг которого начинается рост кристалла. Различают двухмерные (толщиной в один атом) и трехмерные (толщиной более одного атома) зародыши. [c.509]

Процесс предназначен для выделения криптона пз выбросных газов заводов по переработке ядерного топлива. Длина аппаратов (ячеек) Б кас4 аде—1 м, диаметр— изменяется от 0,023 м (наименьшая ячейка) до 0,3 м. Площадь всей установки — 26 высота — около 4,4 м, причем большую часть пространства занимают компрессоры. [c.322]

Исследование функции Н (А) показывает, что при 62 >> б4> е.3 > 1 или 83 > 64 82 >1 она может иметь два максимума, относительная величина которых будет изменяться по длине реактора по мере изменения величин С1, С2, г 2- Оптимальная температура определяется положением самого высокого максимума поэтому в сечении, где величины обоих максимумов сравняются, доджен возникнуть скачок оптимальной температуры. Разрывные ОТП могут наблюдаться также при 84 > 8 2, 83 1 В этом случае функция Я (к) неограниченно возрастает при А °<з, и, кроме того, может иметь один аналитический максимум. Близ входа реактора, пока реагирующая смесь состоит почти исключительно из исходного вещества А , оптимальная температура будет (как и при всех других соотношениях между энергиями активации реакций) фиксирована на верхнем пределе Т. Затем, по мере накопления целевого продукта Аз, оптимальная температура, соответствующая аналитическому максимуму гамильтониана, будет опускаться. Далее, когда накопится достаточно большое количество вещества Ад, величина Н (к (Т )) превысит значение гамильтониана в максимуме и оптимальная температура. скачком повысится до предельного значения Т = Т. Другие схемы реакций, приводящие к разрывным ОТП, рассмотрены в работе [15]. Очевидно, наличие скачка оптимальной температуры указывает на то, что данный процесс рационально проводить в последовательно [c.377]