Излучательная способность средняя

Оптическая излучательная способность. Средний коэффициент излучательной способности равен 0,51 при 670 т >. [94]. Путем [c.137]

Здесь I — коэффициент теплопроводности газа й — диаметр сферы а—средняя длина свободного пробега молекул газа, которую можно получить из (15) у — коэффициент аккомодации е — излучательная способность Тт — среднее логарифмическое абсолютных температур стенки и первого слоя частиц. [c.433]

Кроме того, радиационная составляющая процесса теплообмена увеличивается по отношению к составляющей за счет перемешивания частиц, когда растет средний диаметр частицы [12]. В противоположность низкотемпературным системам максимальные коэффициенты теплоотдачи в высокотемпературных условиях нужно ожидать в более высоких газовых слоях, когда происходит энергичный барботаж пузырьков газа через слой. Это делает слой более разреженным, так что воздействие поверхности теплообмена может глубже проникать внутрь слоя, где меньше чувствуется влияние стенки на локальную температуру и поведение ядра слоя больше похоже па абсолютно черный излучатель. Приемлемая эффективная излучательная способность Вег между поверхностью и слоем при обычных обстоятельствах составляет около 0,7. [c.448]

Важно отметить, что в отличие от мазутного факела после заверщения процессов горения продукты горения пылевидного топлива обладают еще относительно высокой излучательной способностью ввиду наличия в них взвешенных частиц золы. Степень черноты продуктов горения, содержащих зольные частицы, зависит от формы и размеров частиц, что определяется природой топлива и тонкостью помола, от температуры частиц, количества частиц золы в продуктах горения (С, Г/м ) толщины слоя газов (6, м). Согласно последним данным [131], параметр Сб (Г1м ) хорошо отражает совместное влияние двух последних факторов. Например, для золы печорского угля при температуре 700—900 , среднем диаметре частиц золы порядка =31,9 1 и значении С5 = 5,0 Г/м значение г =0,3 при 1 = 14,7 1 и С6 = 5,0 Г/м 8п = 0,66. Как карбюратор пылевидное топливо уступает жидкому топливу вследствие большего размера углеродистых частиц (для пылевидного топлива этот размер обычно составляет 20—100 ц). При одном и том же весе углеродистого вещества в пламени углеродистые частицы из жидкого топлива, вследствие их меньшего диаметра, имеют общую поверхность, примерно в 100 000 раз большую, чем соответствующие частицы пылевидного топлива. Поэтому для получения одинаковой светимости пламени расход пылевидного карбюратора должен быть значительно больше, чем жидкого учитывая это обстоятельство, приходится считаться с влиянием зольных частиц на службу огнеупоров кладки. [c.212]

Чтобы получить среднюю излучательную способность, которая выражает обмен излучением между газообразным телом и определенной площадью его поверхности, следует произвести еще одно интегрирование. Такая средняя излучательная способность характеризует, например, обмен излучением между газообразным телом, изображенным на рис. 13-21, и любым из прямоугольников, из которых состоит поверхность. [c.477]

Рис. 13-22. Вычисление средней полусферической излучательной способности газа с ничтожно малым самопоглощением.

Поскольку средняя полусферическая излучательная способность газообразного тела на его поверхность Л равна е , то поток лучистого тепла может быть выражен так [c.478]

В результате для средней полусферической излучательной способности газообразного тела с ничтожно малым самопоглощением на его поверхность получи.м следующее выражение [c.478]

Рис. 13-23. Отношения средней полусферической излучательной способности различных геометрических форм газа к излучательной способности полусферы в центр ее основания.

В отличие от системы фильтрации излучения конструкции диспергирующей части длинноволновых монохроматоров не имеют какой-либо специфики по сравнению с приборами средней и близкой ИК-области единственной характерной их чертой является большая светосила. Существует мнение, что из-за низкой излучательной способности источников излучения для повышения разрешающей силы прибора необходимо повышение его светосилы. Для проверки этого положения рассмотрим предел разрешения спектрометра, определяемый энергетическими соотношениями. [c.110]

Дисперсионную полуширину Ь и контур изолированной вращательной спектральной линии нри наличии прибора с достаточно высоким разрешением можно получить непосредственно [1—5]. Измерения подобного рода (см. в гл. 9 подробности относительно исследования инфракрасных коле-бательно-вращательных полос) могут быть выполнены без затруднений в микроволновом диапазоне спектра, но в болыпинстве случаев в отношении разрешающей силы они находятся за пределами возможностей обычных инфракрасных приборов. По этой причине, а также потому, что в практической работе с излучательной способностью газа обычно имеют дело со средним значением Ь для целой колебательно-вращательной полосы, будет подробно описана косвенная методика инфракрасных измерений иолу-ширин. [c.164]

Для 3-системы полос N0 величина со "г, соответствует среднему из волновых чисел переходов и (в которых спиновое взаимодействие очень слабо и дает малый вклад в излучательную способность), а именно [c.351]

Полная излучательная способность [3] - и у-систем полос N0 при 8000° К. Применим теперь полученные выше результаты к - и у-системам полос N0. Определим сначала функцию распределения (а, а), среднюю интенсивность а (w) и среднее расстояние между полосами б. Используя приближенное соотношение [c.356]

Среднюю излучательную способность для суперпозиции у- и -систем полос можно записать следующим образом [c.364]

При малых значениях е=5 (273,1/2 )/Х/2 для полной излучательной способности е и средней спектральной излучательной способности удается получить явные выражения. Вторая из этих величин находится из соотношения а (а) Х/6 определив а(т) из соотношений (14.68), (14.69) и иснользуя (14.66) для величины б, получим следуюш,ую формулу для средней спектральной излучательной способности системы одиночных полос [c.365]

Полная тепловая нагрузка и рабочая тем[гература радиатора задаются средний тепловой поток и требуемую поверхность охлаждения можно рассчитать, задаваясь значениями излучательной способности поверхности и эффективностью оребрения, а также эффективностью отражателя. Зная величину [c.264]

Результат расшифровки интерферограммы для слоя четыреххлористого углерода представлен на фиг. 83. Высота слоя равна 15 мм. Обе стенки имеют одинаковую относительную излучательную способность е, = 0,05. Отношение тепловых потоков вследствие теплопроводности дс Яап = Ьт1Ь равно единице в средней части слоя и достигает максимального значения у стенки. (В рассматриваемом примере г [c.217]

Очень простое выражение можно получить для средней излучательной способности, газообразного тела произвольной формы и окружаЮЩсИ его поверхности при условии, что самопоглощение газа ничтожно мало. Для этого необходимо, что бы коэффициент поглощения или размеры газообразного тела были малы. В этом случае экспонента в выражении [c.477]

Современные модели пиромефов, в том числе портативных автономных, снабжаются всфоенным микропроцессором, реализующим запоминание максимальной, средней и минимальной температуры за время измерения, коррекцию излучательной способности, автокалибровку прибора и другие функции. [c.536]

Пример 2. Трубчатая печь устроена в виде камеры со сплошным полом размером 4,57X6,10 м. Поверхность, воспринимающая тепло, представляет собой несколько рядов труб (диаметром 102 мм с расстоянием между центрами 229 мм), расположенных над полом параллельно ему, при этом расстояние от пола до первого ряда труб равно 3,05 м. Трубы заполняют верх камеры, занймая площадь, равную площади карборундового пола. Средняя температура поверхности пола камеры 1150° С, температура труб 315° С. Предполагается, что боковые стенки камеры не проводят тепло, а отдают все получаемое тепло назад лучеиспусканием при средней равновесной температуре между 315 и 1150° С при этой температуре боковые стенки излучают как раз то количество тепла, которое они получают. Трубы стальные, оксидированные, имеют излучательную способность 0,8. Излучательная способность карборунда равна 0,7. Найти количество тепла, передаваемое лучеиспусканием от карборундового пола к трубам, принимая во внимание отражение от боковых стенок. [c.237]

Пример. Дымовые газы, содержащие 6 объемн.% углекислого газа и И объемн.% водяного пара (в пересчете на в.1ажный газ), протекают по межтрубному пространству конвекционной секции нефтеперегонноЭ трубчатой печи. Печь состоит из пучка труб с диаметром 102 мм и расстоянием между центрами 203 мм. В каждом ряду пучка 9 труб длиной 7,63 м. Трубы расположены в шахматном порядке центры их лежат в вершинах равносторонни ч треугольников. Температура дымовых газов на входе 873° С, на выходе 537° С. Нефть, движущаяся противотоком, нагревается от 315 до 426 С. Излучательная способность поверхности труб раана 0,8. Найти количество тепла, передаваемое (в среднем) от газа через 1 поверхности труб [c.243]

Решение задачи возмолсно, еслн принять следующие допущения 1) потери тепла от стенок в окружающую среду равны количеству тепла, переданному путем конвекции от пламени к стенкам 2) пламя является серым и обладает излучательной способностью Впп 3) все отражающие поверхности имеют одинаковую среднюю температуру (хотя эта температура пока не известна) 4) у пламени продуктов сгорания в камере средняя температура Гпл 5) поверхность (холодная) приемника тепла имеет одинаковую температуру Тх, является серой поверхностью с площадью и излучательной способностью е . Суммарное количество тепла < пл, переданное пламенем всеми способами, определяется следующим образом [c.245]

Для указанных печей уравнение (III-118) можно модифицировать, имея в виду следующее 1) q — количество тепла, переданного заготовке 2) конвективными членами можно пренебречь 3) для компенсации введенных допущений и с целью учета устойчивости режима работы печи величина определяется как 1,2готпепл вместо бцл где гощ — отношение средней скорости продвижения заготовки к скорости движения ее в период установившегося процесса 4) епл —излучательная способность пламени, обусловленная только СОг и НгО и рассчитанная по аналогии с предыдущим примером по излучению газа 5) сро, о/ о. п = =FJFo. п 6) используется среднее значение величины (Пл — rj), равное среднему геометрическому их значений на обоих концах печи при этом на горячем конце величина Гпл принимается равной расчетному значению теоретической температуры пламени (или температуре адиабатического сгорания). Справедливость такого подхода была подтверждена экспериментами на подогревательных печах различных конструкций . [c.246]

Вычисления излучательных способностей с помощью соотношения (11.10) зависят от точности оценки средних показателей поглощения и эффективной ширины полос по имеющимся спектроскопическим данным. Так как средний показатель поглощения должен изменяться обратно пропорционально соответствующим значениям эффективной ширины полос, очевидно, (11.10) содержит две величины, которые будут стремиться компенсировать друг друга. Таким образом, слишком большая эффективная ширина полосы автоматически ведет к малой величине среднего показателя поглощения, и наоборот. Поэтому выбор соответствующей эффективной пшрины полосы, хотя и важен, в действительности не является критичным для успешного вычисления приближеипых излучательных способностей. Однако это утверждение несправедливо, если оптические плотности так велики, что газ излучает как черное тело в диапазоне своих полос испу-скапия. В этом случае разумный выбор ширины полосы является крайне важным, если желательна более чем полуколичественная информация. [c.228]

ШИРИНЫ ПОЛОС, НРЕДЕЛЬНЫХ ИЗЛУЧАТЕЛЬНЫХ СПОСОБНОСТЕЙ И СРЕДНИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ П0ГЛ0Ш ЕНИЯ [c.231]

К сожалению, нет 1шкаких измерений излучательных способностей при высоких давлениях, с которыми молшо было бы сравнить результаты расчетов. При атмосферном давлении вращательные линии дал е для СО со средним расстоянием мелчду вращательными линиями —4 сл1 , недостаточно перекрыты для того, чтобы настоящий метод расчета излучательных способностей был строго применим. Недостаточное перекрытие вращательных пиний означает, что методика расчета излучательных сиособностей, описанная. здесь, будет давать сильно завышенные результаты при низких и промежуточных оптических плотностях. Прн очень больших оптических плотностях экспернмептальные результаты будут приблпн аться, а затем превышать теоретические значения. [c.236]

Для других двухатомных молекул пет никаких экспериментальных данных по излучательным способностям, применяемым при технических расчетах, даже при атмосферном давлении. Для N0, но-видимому, теоретическое рассмотрение, использующее средние показатели поглощепия, будет применимо приблизительно так же, как и для СО. Галоиды имеют [c.238]

Применение среднего показателя поглощения по всей эффективно ширине колебательно-вращательпой полосы представляет, конечно, только первое приблил<ение более совершешше представление может быть введено без особого труда. В действительности Шак [16] еще в ранних попытках провести теоретические расчеты излучательных способностей газов использовал треугольную кривую зависимости показателя ноглощения от волнового числа, которая фактически соответствует реальному описанию калсдой ветви колебательно-вращательпой полосы при достаточно высоких давлениях (ср. фиг. 6.9 и 6.10). [c.240]

Мы развили два метода теоретического вычисления е, которые оба завышают истинное значение s. Для малых и умеренных значений X. выражение (11.101), или соответствующее его ]нтдоизменение, представляет полезное прибли кение при условии, что расстояние между врап цч-тельными линиями велико по сравнению с полушириной, обусловленной столкновениями. Для больших значении X или, нри повышенных давлениях обычно предпочтительнее пользоваться средними показателями ноглогцения. В случае необходимости точных оценок излучательной способности следует провести численные расчеты. Эта методика применима для слабого перекрытия вращательных линий и облегчается нриме-нением вычислительных машин. [c.271]

Физически очевидно, что излучательная способность е, применяемая при технических расчетах, при 300 К и нулевой оптической плотности излучателей определяется переходом ОРО—>00 0. Используя приближение, применимое для неперекрывающихся линий, либо средние показатели поглощения, можно вычислить довольно точно излучательную способность в зависимости от оптической плотности X для очень малых значений X. Излучательная способность еец,, полосы с нулевой линией [c.287]

Расчеты при 600° К с использованием средних показателей поглощения для колебательно-вращательных полос. Из фиг. 11.2 очевидно, что основные вклады в перенос теплового излучения при 600° К обусловлены колеба-тельно-вращательпымп полосами в спектральной области, лежащей между 600 и 2400 см . При X—>0 полная излучательная способность е будет по существу равна излучательной способности интенсивной основной Vз-пoлo ы с соответствующими поправками на вклады от изотопи- [c.288]

Мы не в состоянии выполнить расчеты излучательной способности без дальнейшего приближения, так как значения 8 для групп линий неизвестны. Поэтому для нолученр1Я удобной методики мы вводим значительное упрощение, логически вытекающее из методов расчета излучательпой способности, описанных в пpeдыдyuJ,иx разделах. Таким образом, используем среднее значение [c.295]

Средняя излучательная способность для групп хаотично распределенных колебательно-врагцательных полос. Соотношение, аналогичное (14.17), применимо также для групп хаотично распределенных колебательновращательных полос, если коэффициент, учитывающий форму линии Л ((О —со ), заменить соответствующим коэффициентом для формы полосы (ш — (о ) и вместо интегрального показателя поглощения линии б" использовать интегральный показатель поглощения полосы а. 13 частности, [c.349]

Излучательная способность систелт полос, в которой полосы распределены стлтистически [3]. Средняя спектральная излучательная сно- [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология