Жидкость движение коэфициент

Для обеспечения заданной производительности (У ) насос, как известно, должен приводить в движение больший объем жидкости, определяемый коэфициентом [c.126]

Скорость движения частиц не зависит от их размеров, а только от внешней разности потенциалов, С- потенциала, диэлектрической постоянной жидкости и коэфициента внутреннего трения. [c.204]

Частный коэфициент теплопередачи зависит от характера среды, скорости движения жидкости, формы и состояния поверхности стенок и от давления в аппарате. Влияние давления вследствие незначительности обычно не учитывается. Поэтому частный коэфициент теплопередачи для гладкой поверхности- стальных труб можно определить, зная скорость движения жидкости и ее вязкость. [c.19]

Вязкость, как и другие физические свойства жидкости, не может быть изменена, поэтому увеличение частного коэфициента может быть достигнуто только за счет увеличения скорости движения жидкости, т. е. за счет создания устойчивого турбулентного движения участников теплообмена. Частные коэфициенты теплопередачи от труб к воде в трубчатых конденсаторах и холодильниках в несколько раз больше, чем частные коэфициенты теплопередачи от металлической поверхности к воде в погружен- [c.19]

Общая формула для определения коэфициента теплоотдачи капельной или газообразной жидкости при свободном движении ее в большом объеме имеет следующий вид [1] [c.146]

Как видно из формул (23—25) коэфициент теплоотдачи хфи свободном движении зависит от входящей критерий Ог разности температур стенки и жидкости (или наоборот). Так как обычно при расчете температура стенки заранее неизвестна, то при вычислении коэфициента теплоотдачи для свободного движения приходится идти следующим путем [c.147]

Так как при вычислении коэфициента теплоотдачи для кипящей жидкости необходимо знать так же, как и при свободном движении, [c.150]

Так же, как при свободном движении и при кипении жидкостей, коэфициент теплоотдачи при конденсации паров зависит от температуры стенки. Поэтому и здесь приходится сначала задаваться этой температурой (или уд. тепловой нагрузкой q), затем находить коэфициент теплоотдачи и, наконец, проверять принятое значение (или q). [c.152]

Так например, коэфициент теплоперехода от движущейся жидкости к, стенке аппарата, как это мы увидим ниже, зависит от целого ряда факторов геометрического размера стенки (/), скорости движения жидкости ( ), от свойств жидкости ее плотности (р), вязкости ([<.), теплоемкости (с р), теплопроводности (X) и т. д. [c.33]

Жидкости, с котор ыми приходится иметь дело на практике, являются сжимаемыми, изменяющими свой объем с изменением температуры и обладают силами внутреннего трения частиц. Однако при рассмотрении ряда теоретических вопросов касающихся состояния покоя и движения жидких тел, в гидравлике оперируют с так называемой идеальной жидкостью , абсолютно несжимаемой при действии давления, не изменяющей своего объема с изменением температуры и не обладающей силами внутреннего трения частиц. Рассматриваемая в ряде случаев в гидравлике идеальная жидкость обладает постоянной плотностью, упругость ее бесконечно велика, коэфициенты температурного расширения и внутреннего трения равны нулю. [c.36]

Коэфициент теплоперехода для жидкости перемешиваемой механическими мешалками. Если жидкость приводится в движение при помощи какой-либо механической мешалки, то на величину коэфициента теплоперехода будут влиять форма поверхности нагрева, размеры лопастей мешалки и числа ее оборотов. Так как при размешивании достигается значительная турбулентность движения жидкости, то общий вид уравнения теплоперехода будет [c.214]

Коэфициент теплоперехода при свободном движении жидкостей и азов. При наличии свободных токов состояние движения жидкостей и газов, как указывалось выше, определяется различием температур >.в разных точках массы жидкости или газа. В этом случае тепло-переход описывается уравнением (245) [c.216]

К[—коэфициент пропорциональности, зависящий от свойств жидкости и скорости движения окружающего воздуха, [c.317]

Коэфициенты теплоперехода при свободном движении для жидкостей. Для воды коэфициент теплоперехода при свободно. 1 движении можно определять по тем же формулам, что и для воздуха (44), (45), (46), (47), с той лишь разницей, что в данно. 1 случае величину с, равную [c.48]

В последнее время найден также ряд формул, позволяющих вычислять коэфициент внешнего трения при турбулентном движении для любой жидкости в зависимости от значения критерия Рейнольдса. [c.45]

Постоянная в уравнении (1) включает в себя коэфициент сопротивления движению частицы в жидкости, который должен зависеть от режима потока и, следовательно, критерия Рейнольдса. -Учитывая это, находим следующее выражение [c.192]

Коэфициент циркуляции. В реальных насосах, имеющих рабочие колеса с конечным числом лопаток, протекание жидкости через колесо происходит не так, как это было принято при выводе основного уравнения центробежного насоса, а с искажением струйного движения, с так называемой циркуляцией, что ведет к уменьщению индикаторного напора, развиваемого рабочим колесом. [c.156]

Все приведенные выше соображения относятся к случаю,, когда движение жидкости в насосе остается турбулентным. При перекачке вязких жидкостей число Ке сильно падает и может понизиться настолько, что режим движения вместо турбулентного станет ламинарным. Чаще всего такие случаи могут наблюдаться при работе насосов с низким коэфициентом быстроходности. При применении насосов с высоким коэфициентом быстроходности возможность ламинарного режима мало вероятна. [c.216]

Как можно объяснить движение жидкостей и суспензий под влиянием электрической силы Для этого, повидимому, необходимо допустить, что в этих случаях, так же как и в случае ионов, мы имеем дело с электрическими зарядами, и это допущение непосредственно вытекает из того соображения, что различные катионы и анионы растворителей или растворенных веществ обладают различными коэфициентами адсорбции, которые к тому же зависят еще от природы твердого вещества. Если, например, отрицательный ион сильнее адсорбируется капиллярной стенкой, то у последней (т. е. в прилегающей пленке воды) образуется слой с избыточным отрицательным зарядом, который можно рассматривать как неподвижный. Поэтому слой жидкости в капилляре должен содержать избыток положительных ионов, которые будут собираться возможно ближе к отрицательному слою. Под влиянием наложенной разности потенциалов могут передвигаться лишь подвижные избыточные положительные ионы (если в данный момент не принимать в расчет других ионов) мы имеем, следовательно, такие отношения, как если бы отрицательные ионы обладали подвижностью, равной нулю. Включение капилляра можно, следовательно, сравнить со включением промежуточного раствора, в котором число переноса катиона равно 1. При движении катиона через капилляр переносится также и растворитель это вполне понятно, так как мы уже знаем, что ионы тесно ассоциированы с некоторым количеством растворителя. [c.154]

Сводный коэфициент К зависит от вязкости и удельного веса жидкости, от отношения ширины лопасти к длине, от угла наклона лопасти к направлению движения и от ряда других факторов, изложенных ниже. [c.100]

У ротационных (коловратных) насосов вытеснитель совершает равномерное вращательное движение. Клапаны, а также воздушные колпаки не нужны. Способность всасывания такая же, как у поршневых насосов. Число оборотов доходит до 2000 об/мин., в зависимости от производительности и рода жидкости. Большие обороты соответствуют меньшим подачам. Коэфициент полезного действия обычно 0,5 4-0,6. [c.569]

Согласно новейшим взглядам, коэфициент с является не просто поправочным коэфициентом, а существенным членом формулы, учитывающим всю совокупность явлений, происходящих за телом и вокруг него, так как необходимо учесть не только жидкость, сдвигаемую передней поверхностью тела, но всю массу, на которую тело воздействует. Становится очевидным, что влияние на сопротивление должны оказывать форма тела, соотношение его размеров, характер его поверхности, скорость движения, так как [c.519]

ПИИ е с вырезавньши четвертинками придерживаются аналогичного принципа. Наконец, тип г придает истоку жидкости винтовой характер. Теплообменники с винтовыми перегородками, хотя и обеспечивают высокий коэфициент теплопередачи, чрезвычайно трудны в изготовлении и сильно изнашиваются вследствие эрозии. Чем ближе поставлены ионеречнъю перегородки, тем выше практический коэфициент теплопередачи, но тем сложнее и продолжительнее очистка затрубного пространства от осадков н окалины и тем, пагсонец, выше гидравлические сопротивления на пути движения теплоносителя. [c.293]

Принимая, что высокая вязкость жидкости вызывается внутренним давлением, которое является результатом взаимного притяжения молекул, легко понять и причину высокого отрицательного температурного коэфициента вязкости 31 соответствия его величине самой вязкости. Что с повышением температуры очень сильно возрастает дезагрегирующее тепловое движение жидкости, видно из сильного роста давления при нагревании -лшдкости при постоянном объеме [дР1д1) , изменение другим способом внутреннего давления не должно бы быть велико в этих условиях, поскольку среднее межмолекулярное расстояние остается одним и тем же. Если нагревать жидкость без значительного увеличения внешнего давления, необходимого, чтобы поддерживать ее при постоянном объеме, ее термическое расширение, хотя сравнительно и небольшое, сильно понижает внутреннее давление, вследствие влияния межмолекулярного расстояния на притягательные силы (стр. 20—21). Это уменьшение внутреннего давления вызывает сильное понижение вязкости. Чем выше внутреннее давление, а следовательно, и [c.42]

Уитман [98] считал диффузию процессом, играющим главную роль во взаимодействии между фазами, и полагал, что она ограничена молекулярным движением в отдельной фазе и происходит без содействия конвекционных токов. Существование тонкой инертной пленки постулируется на границе любой жидкости и за отсутствием заметного движения перпендикулярно поверхности материал движется через эту пленку лишь вследствие настоящей диффузии. Толщина таких пленок колеблется от 0,001 до 0,5 см. Действительная толщина пленки определяется прежде всего турбулентностью главной массы жидкости, смежной с пленкой, которая в свою очередь является функцией скорости, плот ности и вязкости. Коэфициент (фактор пропорциональности для газа) изменяется в зависимости от константы удельной диффузии. [c.135]

Наоборот, газообраз1Ное состояние характеризуется весьма значительной сжимаемостью и сравнительно большим коэфициентом объемного расширения. Плотность газов тем самым изменяется в широких пределах вместе с изменением температуры и давления. Движение газов управляется законами, аналогичными законам капельных жидкостей, до тех пор, пока скорость газового потока не достигнет определенного предела, а именно, скорости звука. [c.36]

Влияние шероховатости стенок труб на сопротивдение. В целом ряде случаев в технике приходится встречаться с движением жидкостей по трубам, не имеющим гладкой поверхности, как, например, по керамическим трубам с неот- шлифованной внутренней поверхностью, по загрязненным трубам и т. п. В этих случаях в качестве характеристики. шероховатости вводят понятие относительной шероховатости или коэфициента шероховатости п, представляющего собой отношение средней величины выступа шероховатости (или глубины впадины) е к радиусу трубы г, т. е. [c.75]

Для стадии охлаждения перегретого пара коэфициент теплоотдачи от пара к стенке вычисляется по формулам (251), (251а) и (2516), или по уравнению (252), в зависимости от характера движения жидкости,, определяемого величиной критерия Рейнольдса. [c.326]

Коэфициент теплопередачи подсчитывается также по особым формулам, исходя нз скорости движения пара и жидкости вдоль стенки, текучести жидкости, материала и толищны стенки и т. п. (см. выше Передача тепла через стенку ). При подогреве кипящих жидкостей (что обычно имеет место при ректификации) коэфициент теплопередачи зависит также от размеров змеевика, т. е. от его диаметра и длины. Эта зависимость состоит в следующем. [c.71]

Коэфициент теплоперехода впря.мойкруглой трубе для капельных жидкостей при турбулентном движении. Исходя из предпосылки, что коэфициент [c.38]

Если жидкость приводится в движение при по.мощ,и какой-либо мешалки, то коэфициент теплоперехода зависит от формы сосуда, от конструкции. мешалки и от числа оборотов ее. Влияние перемешивания обычно не может быть учтено, так что в каж-до.м частно.м случае приходится прибегать к опытным данны.м. Однако на основании опытов Тана (V. Than) можно констати- [c.42]

Подобно предыдущему при свободном движении жидкостей и газов коэфициент теплоперехода также выражают в виде функций безразмерных величин, причем такими безразмерны.ми величина.ми прнни.мают критерий Гразгофа [c.46]

Ki — коэфициент пропорциональности, зависящий от свойств жидкости и скорости движения окружающего воздуха. Применительно к воде и водным растворам, в зависимости от скорости движения окружающего воздуха, можно ггринимать значения Кг из табл. 27, помещенной на стр. 76. [c.190]

Рассмотрим простейший случай, когда сила сопротивления обусловлена вязким трением (например, при колебаниях в вязкой жидкости) и пропорциональна приблизительно с1<орости движения. Обозначив коэфициент пропорциональности (коэфициент сопротивления) через р. получим следующее уравнение движения массы [c.404]

Вязкость Вязкостью или внутренним трением называется сопротивление, испытываемое средой при движении одних ее частей относительно других. Если поток ламинарен, т. е. все слои движутся в параллельных направлениях, то сила в динах, которую нужно приложить к 1 см площадки внутри среды для того, чтобы ей сообщить скорость 1 см/сек относительно другой параллельной ей площадки, отстоящей от нее на 1 см, численно равна коэфи-циенту вязкости в абсолютных единицах. Абсолютная единица гязкости называется пуазом (размерность г см сек ). Для жидкостей чаще пользуются в 1(Ю раз меньшей единицей — сантипуазом. Она удобна тем, что коэфициент вязкости воды при 20° С и I ах почти точно равен 1 сантипуазу (точнее 1,0087), так что коэфициенты вязкости в этих единицах приблизительно совпадают с относительными вязкостями (отношение вязкости данной жидкости к вязкости воды при 20°), часто применяемыми вместо абсолютных. [c.177]

Примесь воздуха и воды к пару сильно ухудшает теплопередачу, так как при этом на стенках змеевика образуются воздушные или жидкостные пленки, обладающие низкбй теплопроводностью. Так, например, примесь к пару 5 % воздуха снижает общий коэфициент теплопередачи примерно в два раза. С увеличением диаметра и длины змеевика теплопередача ухудшается. Это объясняется тем, что в широких трубах ухудшаются условия обтекания змеевика подогреваемой жидкостью. В длинных трубах пар обычно успевает полностью сконденсироваться, не дойдя до конца змеевика. Таким образом, этот конец змеевика не будет принимать участия в обогреве, образуя бесполезный хвост . Наиболее производительными поэтому будут короткие и тонкие змеевики. На практике, при паре обычного давления, принято делать длину змеевика в 200—300 раз больше его диаметра. Большое влияние на процесс теплопередачи оказывают вязкость и скорость движения жидко- сти вдоль стенки змеевика. Некипящие жидкости при отсутствии перемешивания имеют скорость движения вдоль стенок от 0,02 до 0,3 м1сек. Движение при этом происходит вследствие разницы удельных весов слоев жидкости с различной температурой (конвекционные токи). При перемешивании скорость жидкости повышается до Г—3 м1сек. В ки-212 [c.212]

Кристаллизаторы второго типа представляют собой цилиндрические сосуды, снабженные мешалками и змеевиками или рубашками. Находящийся в них раствор охлаждается водой или рассолом при энергичном перемешивании, в результате чего довольно быстро вьшадают мелкие кристаллы, образующие с маточным раствором густую, но достаточно подвижную кристаллическую суспензию, которая периодически спускается из кристаллизатора на нутч-фильтр, где кристаллы отделяются от маточной жидкости. Значение общего коэфициента теплопередачи к в кристаллизаторах с искусственным охлаждением зависит, главным образом, от скорости движения рзствора и охлаждающей жидкости вдоль разделяющей их стенки и от толщины кристаллической корки, оседающей на охлаждаемой поверхности. Материал и толщина самой разделяющей стенки заметно на значении к не сказываются. Скорость раствора вдоль дтенки при работающей мешалке может быть принята рав- [c.263]

Профиль скоростей и диффузионных потоков при каждой производительности куба колонны является определенным. Операция интегрирования может быть произведена после подстановки соответствующих выражений для V, л в (1) и и >2 в (2). Для ламинарного потока профиль вертикальных скоростей, как известно, имеет параболическую форму, а коэфициенты диффузии остаются постоянными. Для турбулентного потока можно подобрать эмпирические уравнения, хара1сгеризуюиад1е выравненный профиль скоростей, и изменя10-щиеся поперечные коэфициенты диффузии (вихревая и молекулярная диффузия). Таким образом, принимая во внимание влияние скорости поверхности жидкости на профиль скоростей пара (но не учитывая обратного воздействия движения паровой фазы на жидкую), получаем следующие развернутые соотношения для вращающейся колонны [c.258]