Алюминий щелевая

Металлы и сплавы, коррозионная стойкость которых обусловлена наличием на их поверхности пассивирующей пленки (коррозионностойкие стали, алюминий и его сплавы, медноникелевые сплавы, титан и т. д.), подвержены щелевой коррозии. Степень поражения металлов и сплавов щелевой коррозией не всегда одинакова, она зависит от химического состава сплава (аналогично тому, как при точечной коррозии). [c.445]

Элементы дифференциальной аэрации часто являются причиной язвенной или щелевой коррозии нержавеющих сталей, алюминия, никеля и других пассивных металлов в воДных средах, например в морской воде. [c.25]

Анализ скорости щелевой коррозии разных сторон образцов показал, что скорость коррозии верхней стороны образцов сплавов Ст. 3, алюминия, цинка и свинца больше, чем нижней стороны образцов, а меди и медного сплава — наоборот (табл. VI. 4). [c.87]

Разновидность щелевой коррозии алюминия может возникать, если вода, например дождевая, скапливается между листами, сложенными стопой, или между витками рулонного материала. Эта щелевая коррозия может приводить к образованию оксида алюминия, который в виде так называемых водяных пятен, обеспечивает поверхность. Удалять такие водные пятна трудно или даже невозможно. [c.126]

В связи с тем что коррозионная стойкость алюминия основана на образовании защитной окисной пленки, на поверхностях деталей с ограниченным доступом кислорода сопротивляемость коррозии этих покрытий уменьшается. Алюминиевые покрытия чувствительны к щелевой коррозии. В местах скопления пыли, грязи, технологических остатков, ограничивающих доступ [c.85]

Способность к пассивации делает алюминий весьма стойким во многих нейтральных и слабокислых растворах, в окислительных средах и кислотах. Хлориды и другие галогены способны разрушать защитную пленку, поэтому в горячих растворах хлоридов, в щелевых зазорах алюминий и его сплавы могут подвергаться местной язвенной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию. Коррозионная стойкость алюминия понижается в контакте с медью, железом, никелем, серебром, платиной. Столь же неблагоприятное влияние оказывают и катодные добавки в сплавах алюминия. Для алюминия характерно высокое перенапряжение водорода, которое наряду с анодным торможением (окисная пленка) обеспечивает высокую коррозионную стойкость. Примеси тяжелых металлов (железо, медь) понижают химическую стойкость не только из-за нарушения сплошности защитных пленок, но и вследствие облегчения катодного процесса. [c.73]

Алюминий легируется магнием для образования важного класса термически необрабатываемых сплавов (серии 5000). Полезность н важное значение этих сплавов обусловлены их коррозионной стойкостью, высокой прочностью без термической обработки и хорошей свариваемостью. Алюминиевые сплавы серии 5000 корродировали главным образом по щелевому и питтинговому типам локальной коррозии. Другими обнаруженными типами коррозии были вспучивание, образование язв, кромочная, межкристаллитная, линейная коррозия и расслаивание. [c.368]

Применение вазелина и петролатума оказалось также эффективным для предупреждения щелевой коррозии Латуни, алюминия и его сплавов в морской воде. [c.259]

Различают точечную (питтинг), щелевую, контактную, межкристаллитную коррозию и т. д Точечная коррозия обычно развивается на металлах, склонных к пассивации (аустенитные стали, сплавы алюминия, перлитные стали в средах, содержащих ингибиторы и т. д.). Присутствие в коррозионной среде активаторов, например хлоридов, способствует развитию язвенной коррозии. [c.599]

Нитевидная коррозия — специфическая форма щелевой коррозии, распространяющаяся на поверхности металла под защитным покрытием в атмосферных условиях. Этот вид разрушения наблюдается на стали, сплавах магния и алюминия, на которых нанесены металлические (олово, серебро, золото), а также фосфатные и лакокрасочные покрытия. Как правило, нитевидная коррозия не ведет к разрушению металла, а лишь ухудшает его внешний вид. Нитевидная коррозия на стали проявляется в виде сетки красно-коричневых продуктов коррозии, состоящей из нитей , шириной Не более 2 мкм, которые оканчиваются активными точками роста, содержащими зе-лено голубые продукты коррозии с двухвалентными ионами железа. Кислород, поступая к точкам роста, переводит продукты коррозии в гидроокись трехвалентного железа. Таким образом пути миграции кислорода к центрам коррозии и формируют нити . [c.612]

Достоинством пламени предварительно смешанных газов является возможность использования щелевых горелок, которые позволяют получать тонкие плоские пламена с большой длиной поглощающего слоя. Подобная горелка для "атомно-абсорбционных измерений впервые была описана Клинтоном [10]. Горелка состоит из двух идентичных отливок из алюминиевого сплава, схематически представленных на рис. 60. Алюминий анодируется для предотвращения коррозии кислыми растворами. При совмещении верхние части отливок образуют прямоугольную щель длиной 12 см, шириной 0,7 мм и высотой 1 слг, обеспечивающую ламинарный поток газа. Обе части горелки стягиваются винтами. Газ поступает в горелку через штуцер с отверстием 15 мм, который прикрепляется к горелке с помощью фланца. Горелка может поворачиваться [c.197]

Работы по нанесению покрытий на стальную полосу ведутся на Лысьвенском металлургическом заводе. Выпускаемая на опытнопромышленном агрегате хромированная жесть с лаковым покрытием уже нашла широкое применение в промышленности [21]. Технология изготовления жести предусматривает операции подготовки, хромирования и лакирования полосы. С целью повышения адгезии лакового покрытия к. металлу и значительного (в 10 раз) повышения коррозионной стойкости плакированной жести на ее поверхность наносят тончайший (0,005 мкм) слой хроматной пленки. На этом же заводе осуществлен процесс получения трехслойного материала полиэтилентерефталат — полиэтилен — алюминий по схеме, приведенной на рис. VI.3. Предварительно активированная коронным разрядом пленка полиэтилентерефталата подогревается, приводится в контакт со слоем расплава полиэтилена, поступающего из щелевой головки экструдера, а затем наносится на поверхность алюминиевой фольги. Плакированный таким образом материал имеет суммарную толщину 70—80 мкм при ширине 360 мм. [c.186]

Труба — стальная эмалированная или из нержавеющей стали. Применяется также плакирование обычной стали алюминием или легированной сталью. В нижней части трубы расположены обогреваемый вентиль 5 и щелевая фильера 6 для выпуска расплавленного полимера в виде ленты. Труба снабжена рубашкой, обогреваемой динилом. Выходящая лента охлаждается в водяной ванне, а затем подвергается резке, экстракции, отжиму и сушке так же, как и при автоклавном способе. [c.321]

При выборе оптимальных условий выполнения анализа прежде всего стремятся выполнить два требования снижение предела обнаружения определяемых элементов и обеспечение высокой надежности результатов определения. При выборе способа атомизации остановимся на пламени, которое до сих пор остается удобным, стабильным и экономичным способом получения атомных паров. В течение многих лет практически в любом атомно-абсорбционном спектрометре применяли воздушно-аце-тиленовое пламя с предварительным смешением и горелкой камерного типа с щелевой насадкой. И в настоящее время это пламя успешно применяют для определения содержания большинства элементов, не образующих термостойких оксидов. Воздушно-ацетиленовое пламя непригодно для определения металлов с энергией связи металл — кислород выше 5 эВ, например алюминия, тантала, титана, циркония, энергия связи которых соответственно равна 5,98 эВ, 8,4 эВ, 6,9 эВ, 7,8 эВ [311]. Это объясняется необходимостью более высоких температур пламени для элементов с высокой температурой парообразования. Более высокие температуры можно получить при горении смеси кислород — водород и ацетилен — кислород, но эти смеси имеют высокую скорость горения и трудно поддаются контролю. Поэтому предложенная Виллисом [320] смесь оксид азота(I) — ацетилен сразу получила широкое признание, поскольку наряду с высокой температурой она обладает низкой скоростью распространения пламени [321] и тем самым более безопасна в работе, чем смеси с кислородом. [c.112]

К одной из поверхностей очищенных и высушенных покровных стекол микроскопа припаивают четыре печатных контакта из индия (рис. 7.1) в дальнейшем к ним прикрепляют подводящие провода. Затем покровное стекло помещают в вакуумный испаритель, и чистый (99,999 %) алюминий термически напыляют на него через щелевую маску до получения слоя толщиной 100 - 400 нм таким образом получают первый электрод. Алюминиевый слой после этого окисляют, подвергая его действию тлеющего разряда [14]. Давление кислорода в испарительной камере составляет 6,65 Н/м (0,05 мм рт. ст.). Процесс окисления занимает 5—10 мин для получения тлеющего разряда на вспомогательный электрод подается постоянный потенциал — 600 В по отношению к алюминиевой пленке. Этот метод обеспечивает создание однородного окисного слоя заданной толщины. [c.96]

Метод АА позволяет определить микропримеси металлов. Применяют спектрофотометр Сатурн-1 , атомизатор — щелевая горелка с длиной пламени 10 см. Для определения железа, кальция, магния, меди, марганца, кобальта, кадмия, никеля, хрома, свинца используют пламя ацетилен—воздух, для определения алюминия, молибдена, ванадия — пламя диоксид азота — ацетилен (длина пламени 5 см). Источник спектрального излучения — лампа с полым катодом ЛСП-1 [14]. Оптимальные условия фотометрирования, обеспечивающие высокую чувствительность и воспроизводимость результатов, приведены в табл. 7. [c.41]

Щелевой коррозией называют усиленное коррозионное разрушение металлов под различными прокладками, в зазорах резьбовых креплений, в местах неплотного соединения двух одинаковых металлов. Коррозию в щелях и зазорах в морской воде и солевых растворах можно наблюдать на многих металлах, в частности железе, нержавеющих сталях, алюминии, 58 [c.58]

Лак уже отмечалось, коррозия металла в щели значительно возрастает за счет работы макропар металл в щели—металл открытой поверхности. Изучение работы пар, образованных из одного и того же металла (нержавеющих сталей, алюминия) (рис. 18), показало, что в начале опыта ток в паре отсутствует. Только по истечении 30 ч для XI3 и 28 суток для XI7, когда проявляется действие щелевого эффекта, наблюдается появление значительного тока. При этом электрод, находящийся в щели, является анодом. [c.65]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

Воду сульфитируют в сульфитаторах оросительного или жидкостно-струйного типа для свеклы нормального качества до pH 6,2—6,6, для свеклы ухудшенного качества до pH 7—7,2. Расход серы на 100 т свеклы составляет 10— 20 кг, сернокислого алюминия — 30 кг, а неаммонизирован-ного суперфосфата — 30—50 кг. Жомопрессовую воду после жомоотжимных прессов очищают на ротационных мез-головушках с прессом или на гравитационном щелевом сепараторе. Затем ее нагревают в трубчатом теплообменнике и пароконтактном подогревателе, отстаивают в отстойнике, подают в теплообменник, а затем — в диффузионный аппарат. [c.52]

Поскольку коррозионная стойкость алюминия и его сплавов определяется сохранностью пассивной окисной пленки, то эти материалы обычно более стойки в таких условиях, где поверхность металла находится в контакте с хорошо аэрированной морской водой или атмосферой. Многие алюминиевые сплавы, особенно высокопрочные, подверженны локальному разрушению, принимающему форму питтинговой. щелевой или расслаивающей коррозип. а также склонны к коррозионному растрескиванию под напряжением. [c.130]

В лаборатории фирмы 1псо (Райтсвилл-Бич, Сев. Каролина) в течение 5 лет проводились исследования обрастания и коррозии в морской воде [1,74]. Сильно корродирующие материалы, такие как сталь, подвержена и сильному обрастанию, но этот слой легко удаляется, а периодически просто отваливается вместе с продуктами коррозии. Пассивные металлы, например алюминий, также быстро обрастают, но в этом случае биологический слой прочно сцеплен с поверхностью металла, а щелевая коррозия под этим слоем приводит к питтингу. Токсичные металлы, такие как бериллий и свинец, также подвержены обрастанию. Медные сплавы обладают стойкостью к обрастанию, что объясняется образованием на их поверхности продуктов коррозии, содержащих закись меди, токсичную для морских организмов. Часто образующийся на медных сплавах гидроксихлорид меди не токсичен и в этом случае обрастание происходит, но легко поддается очистке. Чистая медь и сплавы 90—10 Си —№ и 70—30 Си — N1 в равной степени стойки к обрастанию. Присутствие медных сплавов не защищает от обрастания соседние детали конструкций, изготовленные из других материалов. Это [c.185]

Амос и Томас [525] определяли алюминий с использованием пламени С2Н.2 со смесью 50% О. + 50% N2, щелевой горелки (щель 0,45x30 л(ж). Минимально обнаруживаемое количество алюминия по линии 309,27 нм составляет 1,7 мкг/мл. Определению алюминия не мешают до 20 мг/мл Си, 2п, Си, РЬ, Mg, На, Р04 , 042 . Присутствие 10—20 Ре (III) мг/мл и 2—5% НС1 снижает результаты определения алюминия для уменьшения ошибки нужно вводить их в стандартные растворы. [c.164]

Опыты по непрерывной сушке технического углерода и активного оксида алюминия в щелевом аппарате фонтанирующего слоя с достаточной для практики точностью подтвердили адекватность изложенных модельных представлений о гидродинамике н. кинетике процессов сушки дисперсных материалов в режиме аэрофонтанировання. [c.352]

Принципиальная технологическая схема экспериментальной установки показана на рис.21. Она включает следующее основное оборудование сырьевые емкости 1-6 для загрузки исходных компонентов и их подогрева-ДО требуемой температуры шестиплунжерный дозирующий агрегат 8-14, обеспечивающий подачу до шести компонентов одновре-иенно в заданной соотношении с точностью не ниже 0,5 и позволяющий осуществлять регулировку расхода любого из компонентов на ходу с помощью электрических исполнительных механизмов аппарат вихревого слоя 15 регулятор давления 16, поддерживающий требуемое давление на выходе из дозатора и в рабочей зоне АВС промежуточную емкость 17 с перемешивающим устройством и паровым обогревом, служащую буфером для расхода продуктов на потоке и визуаль--ного контроля качества продукта, получаемого в АВС термоблок 20, представляющий собой змеевик в цилиндре, залитый алюминием, с электроподогревом (внутри алюминиевого монолита установлены тепло-электронагреватели) регулятор давления 21, поддерживающий заданное давление в термоблоке испаритель 22, предназначенный для обезвоживания продукта и представляющий собой герметизированный аппарат, оснащенный электронагревателями, перемешивающим устройством и форсункой для разбрызгивания расплавленного продукта вентилятор 24, предназначенный для удаления паров воды, образующихся в испарителе, и поддерживания в нем определенного разряжения скруббер 23, обеспечивающий конденсацию паров воды, удаляемых из испарителя скребковый холодильник СХ с водяным охлаждением типа "Вотатор" 26, предназначенный для понижения теипературы продукта, на потоке, оснащенный электрическим исполнительным механизмом, автоматически регулирующим подачу воды на охлаждение для достижения требуемой температуры щелевой гомогенизатор 23, обеспечивающий механическую обработку смазок дозирующие насосы 18 и 25, служащие для стабилизации потока продукта через термоблок, испаритель и холодильник систему КИП и автоматики, предназ- [c.45]

Защита охладительных систем двигателей внутреннего сгорания (дизели, автомобили) сопряжена со значительными трудностями по следующим причинам системы содержат ряд разнородных в электрохимическом отношении металлов и сплавов (сталь, цинк, латунь, припой, чугун, алюминий) имеют много щелевых зазоров и застойных мест работают при высоких температурах и подвергаются часто эрозионному воздействию и кавитации. Все эти факторы сильно затрудняют подбор ингибиторов. Не представляет труда, как было показано выше, защитить от коррозии сталь или чугун, а также биметаллические системы сталь — медь, однако при наличии в системе алюминия, эксплуатация которого возможна лишь в узком интервале pH, применение щелочных реагентов, хорошо защищающих черные металлы, исключается. Наличие латуни также вносит свои трудности, поскольку медь со многими органическими соединениями, в особенности с аминами, образует легко растворимые комплексные соединения. Особенно трудно защитить от коррозии припой (Pb/Sn — 70/30) так, нитрит натрия, который является хорошим ингибитором для стали, разрушает припой, т. е. самостоятельно применяться не может. Положение осложняется еще и тем, что наличие в системе разнородных в электрохимическом отношении металлов приводит к катодной поляризации одних металлов и анодной поляризации других. Поэтому при определенном общем потенциале, который устанавливается в "системе или на отдельных электродах, некоторые ингибиторы, которые обычно в присутствии одного металла не восстанавливаются, могут восстанавливаться, теряя свои защитные свойства. Этот процесс, например для хроматов, усиливается при наличии в воде органических соединений (уплотнителей органического происхож- [c.269]

Рис. 5S. Поведение различных контактных пар титан — металл, погруженных в аэрированную морскую воду на 2S00 ч а — контактная коррозия б — щелевая коррозия I — 10 — металлы, контактирующие с титаном при соотношении поверхностей анода и катода ol 10 I — 10 — то же, но при соотношении поверхностей анода и катода соЮ 1 1,1 — малоуглеродистая сталь 2,2 — орудийный металл 3,3 — алюминий (технически чистый) 4,4 — купроникель 70/80 5,5 — купроникель 80/20, 6,6 — монель 7.7 — алюминиевая латунь 76/22 S.S — AST MB 9, 9 — латунь 60/40 10, 10 — нержавеющая сталь 18-8 (стабилизированная титаном)

Практически титан и его сплавы устойчивы во всех природных средах атмосфере, почве, пресной и морской воде. Титан и особенно некоторые его сплавы имеют также высокую коррозионную стойкость и в ряде окислительных кислых сред, устойчивы в хлоридах, сульфатах, гипохлоридах, азотной кислоте, царской водке, диоксиде хлора, влажном хлоре, во многих органических кислотах и физиологических средах. Отмечена повышенная стойкость титана и его сплавов по отношению к местным видам коррозии — питтингу, межкристаллитной, щелевой коррозии, коррозионной усталости и растрескиванию. Однако титан не стоек во фтористоводородной кислоте и кислых фторидах, а такл е концентрированных горячих щелочах, хотя и устойчив в аммиачных растворах. Он не стоек и в горячих неокислительных кислотах (НС1, H2SO4, Н3РО4, щавелевой, муравьиной, трихлоруксусной), в концентрированном горячем кислом растворе хлористого алюминия (во многих этих средах, как мы увидим дальше, специальные сплавы на основе титана могут иметь высокую стойкость). Титан не стоек в некоторых сильно окислительных средах — дымящей HNO3, сухом хлоре и других безводных галогенах, в жидком или газообразном кислороде, сильно концентрированной перекиси водорода. Реакция титана с этими средами может носить даже взрывной характер. [c.240]

В последних столбцах табл. 29 приведены величины чувствительностей, достигнутые Амосом [63] при использовании пламени смеси (50% 02 4-50% N2)—С2Н2 и Уиллисом [40, 63] для пламени смеси N26—С2Н2. Применялись щелевые горелки длиной соответственно 3 сж и 5 см с предварительным смешением газов в распылительной камере. Более высокая температура указанных пламен по сравнению с воздушно-ацетиленовым пламенем и применение восстановительного режима горения позволили авторам получить заметную абсорбцию даже таких труднолетучих элементов, как вольфрам, гафний и цирконий. Лучшие по сравнению с работой [34] результаты по чувствительности обнаружения алюминия, [c.222]

Стационарные потенциалы алюминия АД-1 и стали Х18Н10Т в одних и тех же растворах перекиси водорода различаются почти на вольт (см. рис. 13—15), что даже при одинаковых размерах поверхности обоих металлов должно сместить потенциал стали в катодную сторону к значениям, при которых возможно восстановление перекиси водорода и окислов железа, а также гомогенное каталитическое разложение перекиси водорода за счет ионов железа, переходящих в раствор. В застойных местах (щелях, зазорах) может произойти значительное уменьшение содержания перекиси водорода (из-за разложения пос.тедней) и нарушение пассивности нержавеющей стали, в результате чего и появляется контактно-щелевая коррозия стали. [c.103]

Щелевая коррозия алюминия и его сплавов обусловливается затруднением доступа кислорода в зазор и изменением кислотности. Этому виду коррозии подвержены сплавы АМг, АМц, плакированный Д16. Неплакирован-ные сплавы Д16 и В95 не склонны к щелевой коррозии и корродируют в зазорах практически с такой же скоростью, как и на открытой поверхности. [c.109]

Увеличение содержания хрома заметно повышает коррозионную стойкость хромистых низкоуглеродистых сталей в окислительных средах так если при содержании в стали 12% Сг (С — 0,002%, N — 0,08%, 2%—Мо) скорость коррозии в кипящей 65%-ной HNOs была равна 3,9 мм/год, то в стали с 17% Сг скорость коррозии составляет 0,44 мм/год, а при 30% Сг всего лишь 0,1 мм/год. С ростом содержания хрома в хромистых сталях возрастает также стойкость и к пнттинговой коррозии. Замечено, что молибден не оказывает сколько-нибудь заметного влияния на стойкость хромистых сталей в растворах азотной кислоты. С ростом содержания хрома в стали необходимо снижать концентрацию азота и особенно углерода. В этом случае хромистые стали будут обладать высокой ударной вязкостью. Такие стали обладают повышенной стойкостью против щелевой и язвенной коррозии, а также против коррозии под напряжением и в окислительных средах. При более высоком содержании углерода и азота повышения ударной вязкости можно добиться присадкой алюминия и молибдена. Алюминий связывает азот и уменьшает потери массы в азотной кислоте в 10 раз. Ферритные стали с низким содержанием углерода и азота более стойки к коррозии под напряжением, чем аустенитные стали типа 18 Сг-10 Ni, но подвержены межкристаллитной коррозии после нагрева при 475°С. Очистка сталей от примесей внедрения повышает также и стойкость стали к межкристаллитной коррозии. Была исследована коррозия низкоуглеродистых хромистых сталей (24—28% Сг, [c.78]

Процесс нейтрализации проводится при 105—110°С в течение 2 ч, заданный pH пульпы поддерживается автоматически. Полученная пульпа состоит в основном из моноаммонийфосфата с примесью сульфата аммония, фосфатов железа и алюминия, кремнефторида аммония и др. Содержание влаги составляет 40— 42%. Из последнего сатуратора пульпа поступает в промежуточный сборник 10, снабженный мешалкой, откуда перекачивается в напорную емкость и далее через щелевой расходомер подается на распыливающий диск сушилки 2. В распылительную сушилку подается примерно 90% общего количества пульпы, остальные 10% используются в шнеке-грануляторе 5 при гранулировании порошкообразного аммофоса. Попадая на диск, вращающийся со скоростью 8000—9000 оборотов в минуту, пульпа распыливается на мельчайшие капельки, которые высушиваются топочными газами, имеющими температуру 600—700 "С. При соприкосновении с горячими топочными газами частицы пульпы мгновенно высыхают и падают на днище сушилки, откуда скребковым механизмом через мигалку направляются в шнек 3 или на ленту конвейера. [c.132]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология