Расчет кривым

Поэтому при вычислении pH здесь исходят из уравнения константы ионизации соответствующей слабой кислоты. Для расчета кривой титрования необходимо вывести три формулы а) расчет [Н+] (pH) до титрования, т. е. в растворе слабой кислоты б) расчет [Н+] (pH) в процессе титрования, когда в растворе присутствует слабая кислота и ее соль и, наконец, в) расчет [Н+] (pH) в точке эквивалентности, когда в растворе находится только соль слабой кислоты и сильного основания. Прежде всего рассчитаем [Н+] и pH в растворе слабой кислоты НАп. Кислота ионизирует в растворе [c.261]

Рис, У.Ю, К расчету кривых распределения частиц в центробежном поле (00 —ось центрифуги АА — плоскость наблюдения) [c.105]

Формулы для расчета pH выводятся так же, как формулы для расчета кривых титрования слабых кислот.) [c.267]

V.6. Расчет кривых распределения частиц по седиментации в центробежном поле [c.104]

То обстоятельство, что полученные экспериментальным путем и посредством расчетов кривые эквидистантны, означает, что урав- [c.86]

Если количество кривых не превышает двух, подобный график не строится, а только производится расчет кривых согласно уравнению. [c.420]

Изменение скорости привода. Этот метод применим к насосу любого типа. При расчете кривую характеристики системы наносят на график универсальной характеристики насоса (рис. 11.3, г), после чего по заданной подаче Q определяют т), а затем мощность насоса и соответствующую частоту вращения вала или частоту ходов поршня п. [c.139]

П р и м е р 6. Составить программу расчета кривой равновесия бинарной смеси, подчиняющейся законам идеальных газов, если известен коэффициент относительной летучести а. [c.82]

В связи с этим, а также с уменьшением объема аудиторных часов особое значение приобретает самостоятельная работа студентов. С этой целью был разработан ряд индивидуальных заданий для студентов технологического факультета УГНТ по расчету кривых титрования с обоснованием способа титрования, выбором индикаторов и расчетом индикаторных ошибок. Перед хорошо успевающими студентами ставится более сложная задача, требующая применения знаний по математике и информатике. Им было предложено составление программ для расчета кривых титрования кислотно-основного, окислительно-восстановительного титрования с оформлением их в виде таблиц и графических зависимостей. В ходе расчета задаются константы, характеризующие реагенты константа диссоциации, стандартные окслительно-восстановительные потенциалы и концентрации растворов. Результаты расчетов наглядно иллюстрируют зависимость изменяющихся характеристик раствора от перечисленных выше факторов и их влияние на вид кривых титрования и могут быть использованы при изучении теоретического материала на занятиях. [c.173]

Алгоритм расчета кривой фазового равновесия заключается в том, что нри различных значениях концентрации жидкости, изменяющейся от О до 1 с некоторым шагом Дх, производится расчет по формуле (3—13). Результаты расчета на каждом шаге выводятся на печать. [c.82]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Существует несколько принципов седиментационного анализа. К первой группе относятся методы, в которых анализ проводится с разделением дисперсной фазы на отдельные фракции это может происходить в спокойной жидкости, а также в текущей струе жидкости. Во вторую группу входят методы, в которых не производится непосредственное разделение дисперсной системы на фракции к иим относится гравиметрический (весовой) метод анализа. В последнем случае по результатам непрерьшнего определения массы седиментационного остатка строят седимен-тационную кривую—зависимость массы седиментационного осадка т от времени оседания ( (рис. V. ). В реальных полидисперсных системах кривые оседания имеют плавный ход. Затем экспериментальную седиментационную кривую обрабатывают либо графическим способом (путем построе-ния касательных в точках кривой, соответствующих разным значениям 1) и получают данные для построения интегральной и дифференциальной кривых распределения, либо пользуются аналитическим методом расчета кривых распределения. [c.93]

Расчет кривых температур кипения и конденсации для фазовой оболочки рассматривается в гл. 5. Определение этих кривых на основании положений равновесия связано с определенными трудностями, особенно в случае сложных продуктов пласта при давлениях и температурах, близких к критическим. В работах [8, 11—15] обобщены существующие методы расчетов. [c.42]

С целью изучения требований к отводу тепла были построены кривые относительного образования тепла для трех рассматриваемых случаев (см. рис. 1У-21, нижнюю часть). Они приведены на рис. 1У-23, где рабочие точки отмечены индексами 5 , 5 2 Аа- Данные, использованные для расчета кривых, представлены на стр. 150. [c.149]

РАСЧЕТ КРИВОЙ РАВНОВЕСИЯ [c.76]

Построение кривой равновесия расчетным путем возможно для смесей почти нерастворимых компонентов (т. е. в высшей степени неидеальных смесей) и идеальных смесей, а также для смесей частично растворимых компонентов. Для смесей же с максимумом или с минимумом на кривой давления паров экспериментальное определение является более предпочтительным, поскольку в данном случае для расчета кривой равновесия требуются другие, зачастую малодоступные данные по физическим свойствам, причем объем вычислений возрастает. [c.76]

В последние годы опубликовано очень много статей, посвященных расчету кривых фазового равновесия. Подробный разбор [c.76]

Линии ОН можно построить на основании экспериментальных данных. Для приближенных вычислений используют методы расчета кривых ОИ по линиям истинных температур кипения (ИТК) или разгонки по ГОСТ. Существуют методы построения ОИ, предложенные Обрядчиковым и Смидович [11, 12], Нельсоном и Харви, Пирумовым [ 3]. [c.106]

Для расчета кривой равновесия идеальных смесей, например смесей химически родственных веществ, особенно относящихся к одному гомологическому ряду, можно использовать различные методы. Чтобы дать представление о ходе расчета в целом, рассмотрим некоторые из них. [c.77]

Подставляя (2) в систе.му уравнений длл расчета кривой = М[2], пол>чнм [c.221]

Кривые конденсации рассчитываются в предположении постоянного давления. Поэтому следует быть внимательным, если имеется большой градиент давления в конденсаторе, потому что это может привести к более низким температурам равновесия на выходе по сравнению с ожидаемой по кривой конденсации. Надежным методом в этом случае является расчет кривой конденсации при самом низком предполагаемом давлении. [c.351]

Расчет интегральной кривой конденсации. Расчет кривы.ч конденсации связан с использованием информации [c.351]

Структура уравнения, которое было положено в основу расчета кривых на рис. 60, отвечает тепловому балансу отдельной частицы, расположенной в газе-носи-теле [c.193]

Для расчета кривой поврежденности печных труб в условиях неравномерного коксоотложения примем следующие исходные данные температура стенки трубы (условно принимается постоянной) - 540 °С, длительность межремонтного пробега - 4000 ч. [c.304]

Вариант 2. Расчет кривых распределения частиц талька в воде аналитическим методом (Н. Н. Цюрупа). [c.111]

Рис. У.14. К расчету кривых распределения частиц талька в воде по методу

Зависимость коэффициента е от а для расчета кривых распределения по методу Н. Н. Цюрупы [c.263]

Следует заметить, что рассмотренные выше расчеты кривых титрования по величине произведения растворимости осадка являются лишь приближенными. В действительности дело значительно осложняется явлениями адсорбции (соосаждения), влипмие которых не учтено при расчете. Кроме того, в расчетах не учитывалось разбавление раствора. [c.319]

Как ранее было сказано, данные расчетов кривой титрования перманганатом (см. табл. 21) не являются реальными, так как система MnO jм.n электрохимически необратима в отличие от системы Ре /Ре . И если изменение потенциала, когда железо оттитровано до 99,97о, практически совпадает с теоретически рассчитанным, то теоретически рассчитанные потенциалы для точки эквивалентности и для последующих точек не соответствуют тем значениям, которые наблюдаются в реальных условиях. Реальный скачок потенциала (рис. 58) имеет намного меньшее значение (АВ), чем теоретически рассчитанное. Поэтому, если титрование завершить по достижении теоретически рассчитанной величины потенциала (С) точки эквивалентности, то раствор соли желе-за(П) будет перетитрован (точка О). Фактически потенциал точки эквивалентности не отвечает величине 1,387 в (точка С), а находится в пределах АВ и имеет меньшее значение. Несмотря на это, скачок потенциала достаточно велик, и конечная точка титрования практически отвечает точке эквивалентности. То же самое можно сказать о титровании железа(II) бихроматом, так как система Ст О тоже необратима. Поэтому следует всегда с огто-рожнсстью пользоваться термодинамическими значениями стандартных потенциалов ири расчете кривых титрования. Это особенно важно для правильного выбора индикаторов. [c.365]

Сопоставление расчетных данных с опытными для выходных участков с плавным сужением. На рис. 6.11 показаны экспериментальные данные и кривые, рассчитанные по формуле (6.20). Штриховая линия при Fi/F = = 0,096 получена изложенным методом первоначально по формуле (6.8) была подсчитана величина w lw (при FiiF = 0,096 относительная длина = 0,35, откуда w lw,, = 1,3). После этого в соответствии с выражением (6.9) найдено отношение FJF- , l,3FjFi = 1,3-10,4 = = 13,5. Это значение FJFi , подставили затем в формулу (6.20) для расчета кривой. [c.151]

Поль [143] описал метод расчета параметров исчерпывающей части колонны для смесей с очень низкой концентрацией легко-летучего компонента. Этот метод основан на использовании диаграммы Мак-Кэба и Тиле. При этом способе расчета кривую равновесия можно приблизительно представить в виде прямой. Норват и Шуберт [144] разработали метод расчета, который можно нс- [c.106]

II углерода и атома аргона с иоверхностыо графита от расстояния. Кривые 1 и 2 подобны, однако действие адсорбционных сил простирается на более дальнее расстояние. При расчете кривых расстояния X г были выбраны произвольно. В точке минимума кривых производные dU dx = О, т. е. сила взаимодействия F = = dil/dx = О, что означает равновесие адсорбции в данной точке, Потенциал Л1 .я энергия системы в точке минимума приблизительно равна энергии адсорбции или десорбции. [c.111]

Имеются графические и аналитические методы расчета кривой седиментации. Несмотря на большее совершенство и точность ана литических методов, здесь рассматривается один из графических методов, как наиболее наглядный и простой. Как показано выще, процесс седиментации монодисперсной системы графически выражается прямой ОВ, показанной на рис. IV. 1а. Седиментация из смеси двух моиодисперсных систем, различающихся размерами частиц, характеризуется зависимостью т = /(т), которая графи чески представляет собой ломаную линию ОВС (рис. IV. 16). Лини ЕС отражает седиментацию мелкой фракции. Перенося ее в начало координат, получим зависимость, выражающую осаждение только мелкой фракции. Эта зависимость представлена на рис. IV. 1бпря мой ОС. Из рис. IV. 16 видно, что отрезки СС и С О отвечаю массам соответственно крупной и мелкой фракций, как следует из рисунка СС ОЕ и С О —ЕР. Таким образом, отрезок ОЕ ха рактеризует массу частнц крупной фракции, а отрезок —массу частиц мелкой фракции. Отсюда следует, что продолжение линей ной зависимости осаждения мелкой (второй) фракции (прямой ВС) до пересечения с осью ордгшат приводит к разделению по следней на отрезки, отвечающие массам последовательно осаж- денных фракций. [c.197]

Выход бензина проходит через максимум, величина которого падает в ряду циркулирующий газойль<ароматические углево-дороды<парафины<нафтены. Скорость крекинга бензина мала, и отношение скоростей образования и распада составляет 14,3, что указывает на высокую селективность процесса. Предложенное кинетическое описание позволяет также рассчитать групповой состав легкого и тяжелого газойлей, что весьма важно при решении вопросов их использования для повторного крекинга. На рис. 4.18 приведены данные, показывающие хорошее сбвпадение эксперимента (точки) и теоретических расчетов (кривые) для состава тяжелого газойля. С ростом конверсии сырья в тяжелом газойле наблюдается четкое снижение содержания парафиновых, нафтеновых и алкилароматических углеводородов, а характер [c.113]

Структурная схема для моделирования этого процесса на АВМ. включает шесть интеграторов, два блока перемножения и ио одному сумматору и инвертору. При исиользовании машины МН-7 потребуется еще четыре инвертора для блоков перемножения, что практически исчерпает возможности этой машины. При моделировании этой реакции на АВМ подбирают константы скорости так, чтобы расчетные кривые для [Mg] и [Mg2 з] (рис. 133, кривые У) как можно лучше совпали с экспериментальными точками. Более близкого совпадения для постулированного механизма добиться не удается, что может быть связано с неполнотой предложенного механизма реакции. Так, на рис. 133 видно, что реально разложение Mg2 з происходит со скоростью меньшей, чем рассчитанная. Если предположить, что реакция образования Mg2 з обратима (ввести в схему константу скорости й-з). то получится более близкое согласие эксперимента с расчетом (кривая 2). [c.349]

Изнашивание плунжерных пар осуществлялось на установке, схема которой приведаи на рис. 2S, в, а расчетные уравнения - в табл. 3. Сопоставление результатов расчета (кривые) и эксперимента (точки) показано на рис. 34, 35. [c.71]

Точку эквивалентности (даже при расчете кривой титрования) находят из условия эквивалентности (или отсутствия избытка) реагирующих ионов, а также константы, характеризующей растворимость или диссоциацию и т. п. свойства продукта реакции. Таким образом, для выбора индикатора нет никакой необходимости расгчиты-вать всю кривую титрования это было бы бесполезным усложнением простого, по существу, вопроса. [c.277]

Возможные ошибки при использовании графического метода расчета кривых распределения связаны с неточностью и некоторой субъективностью проведения касательных к кривой, особенно в области, близкой к насыщению (где кривая переходит в горизонтальную прямую). Кроме того, необходимость построения всей седиментационной кривой требует иногда значительного времени для проведения эксперимента, причем не всегда удается довести оседание самых мелких частиц до конца. Однако графический метод широко используется в практике, так как оп прост и нагляден. Возможные ошибки графического дисМ еренцирования могут быть уменьшены применением приборов, осуществляющих автоматическое измерение и запись производных по седиментацпонной кривой. [c.99]

Вариант 3. Расчет кривых распределения частиц суспензии талька в воде аналитическим методом (Н. Я. Ав-дееп). [c.114]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология