Аппарат с принудительным движением

Аналогичная задача решена для пластинчато-трубчатых поверхностей при естественной конвекции в них газов [31, с. 40—43]. Разработаны структуры гидравлических расчетов при принудительном движении газов через эти аппараты [31, с. 141—149], а также погружных аппаратов с прямоугольными пучками оребренных труб (24 различные формы оребрения) [51, с. 30—33 40]. Решена задача расчета распределения потока теплоносителя в сечении аппарата. Предусмотрен способ корректировки результатов расчета. [c.249]

Взаимодействие сплошной среды с зернистым слоем осуществляется в контактных аппаратах с принудительным движением сплошной среды через зернистый материал. Разность статических давлений в потоке под и над слоем дисперсного материала определяет энергию, переданную зернистому слою. На рис. 6.9.6.1 представлена экспериментальная зависимость гидравлического сопротивления слоя частиц от фиктивной скорости легкой фазы (скорости, отнесенной к полному поперечному сечению слоя) [28-32]. При этом газ или жидкость подается под слой частиц, свободно лежащих на проницаемой распределительной решетке. Кривая, показанная на рис. 6.9.6.1, идеализирована, однако она отражает качественную картину гидродинамических процессов, происходящих при течении сплошной среды через любой зернистый материал. [c.578]

В другой группе устройств диспергирование ведется по всей высоте рабочей зоны с помощью принудительного движения рабочего органа (вращающегося диска, перемещающейся ситчатой тарелки и т.д.). Такие устройства чаще всего применяются при малой разнице в плотностях фаз, преимущественно в системах Ж — Ж, когда без механических диспергирующих устройств по высоте аппарата контакт фаз не эффективен. [c.748]

Материальный баланс складывается из количества вещества, переданного массопередачей и определяемого уравнениями (3.3) и (3.6), а также — конвективной и турбулентной диффузиями, т. е. гидродинамическим путем. Под конвективным потоком здесь понимается количество вещества, передаваемое принудительным движением основного потока. В диффузионной модели конвективные потоки распределенного компонента в жидкости и газе в элементарном объеме аппарата длиной dz равны соответственно Ldx и G dy. Потоки компонента в жидкости и газе, вызванные турбулентной диффузией, т. е. гидродинамического характера, определяются по аналогии с потоком молекулярной диффузии как произведение градиента концентраций на коэффициент турбулентной диффузии и площадь поперечного сечения потока (1 — ф) [c.178]

Схема теплоотвода к воздуху в аппарате с воздушным охлаждением показана на рис. 8.4. Наружный воздух, поступающий в аппарат с температурой отводит теплоту от ребристой поверхности 1 конденсатора. Принудительное движение воздуха осуществляется вентилятором 2. Воздух выходит из аппарата, будучи подогретым до температуры / ,2. Холодильная установка при этом существенно упрощается. [c.272]

Часто процесс кристаллизации в трубчатых кристаллизаторах осуществляется при принудительном движении разделяемой смеси вдоль теплообменных поверхностей [195, 198]. Имеются аппараты, в которых такой процесс кристаллизации осуществляется на внутренних поверхностях охлаждаемых снаружи труб. Эти кристаллизаторы представляют собой вертикальные кожухотрубные теплообменники. Разделяемая смесь циркулирует в замкнутом контуре (рис. 5.7), включающем кристаллизатор 1, буферную емкость 4 и теплообменник 2. Установка снабжается такл<е двумя или несколькими приемниками фракций 5, 6. Теп- [c.163]

Аппараты без подвода энергии извне (гравитационное движение твердой фазы) и с подводом ее извне (принудительное движение твердой фазы) [c.257]

Более эффективным оказывается другое направление организации принудительного движения ионита, а именно подача его снизу аппарата, а раствора — сверху (рис. VIH. 5). В этом случае удельная производительность достигает 10—15 м /м -ч и ограничена скоростью фильтрации жидкой фазы через слой. Противо-точное движение фаз осуществляется с помощью напорной трубы и пульсатора, обеспечивающих перемещение ионита по высоте аппарата. [c.261]

Воздухоохладитель — ребристо-трубчатый теплообменный аппарат с принудительным движением воздуха. [c.100]

Рис. 13.14. Аппарат с принудительным движением слоя ионита и его пневмогидравлической разгрузкой

В аппаратах с вынесенной зоной кипения, а также в аппаратах с принудительной циркуляцией обеспечиваются высокие скорости движения растворов в трубках греющей камеры и вследствие этого — устойчивый турбулентный режим течения. Принимая во внимание, что разность температур теплоносителей (греющего пара и кипящего раствора) в выпарном аппарате невелика, для вычисления коэффициентов теплоотдачи со стороны жидкости используют эмпирическое уравнение [7] [c.91]

Коэффициент полезного действия (к. п. д.) вулканизаторов повышается за счет применения непрерывной вулканизации. В аппарате для непрерывной вулканизации галош (см. рис. 3.22) одновременно с повышением к. п. д. при исключении потерь тепла на перезарядку интенсифицируется теплообмен вследствие увеличения скорости принудительного движения газового потока и повышения коэффициента теплоотдачи при конвективном теплообмене до значений сс 150 ккал м -ч-град). [c.201]

Общим недостатком выпарных аппаратов с естественной циркуляцией является сравнительно небольшая скорость движения жидкости, что не всегда может предупредить образование инкрустаций. К тому же скорость циркуляции в большой степени зависит от стабильности параметров греющего пара и его подачи. Кроме того, для поддержания возможно больших скоростей циркуляции требуется иметь значительную разность температур между греющим паром и раствором (до 20—25°С) что не позволяет варьировать тепловую нагрузку аппарата в сторону ее уменьшения с целью получения более крупнокристаллического продукта. Выпарные аппараты типа РС с принудительной циркуляцией раствора лишены указанных недостатков. [c.204]

Обогрев технологических аппаратов и машин осуществляется некипящей жидкостью АМТ-300 или динилом, а также конденсирующимися парами динила. При этом следует учитывать, что коэффициент теплоотдачи у жидких некипящих ВОТ при турбулентном движении значительно выше, чем при их кипении и конденсации (без принудительного движения). [c.295]

При проектировании теплообменников с принудительным движением теплоносителей часто возникает затруднение, когда теплоносителем является жидкость, а выбранная конструкция не позволяет обеспечить необходимую для хорошего теплообмена скорость потока. Принять в таком случае слишком низкую скорость значило бы получить в результате преувеличенно большую поверхность теплообмена и в связи с этим излишне большие размеры и высокую стоимость аппарата. Наилучшим выходом в таком случае является орошение поверхности жидкостью. Если, например, вместо подачи охлаждающей воды в вер- [c.188]

Надежность аппаратов с принудительным движением воздуха сильно зависит от безотказности и долговечности их вентиляторов. [c.181]

Широко распространены теплообменные аппараты, в которых возможны различные значения 0 и 0 при одинаковых значениях 0 . К ним относятся в первую очередь многосекционные конденсаторы и испарители. В Этих аппаратах скорость воздуха обычно выбирают в относительно узких п )еделах независимо от числа секций. Так, в конденсаторах с принудительна движением воздуха массовая [c.185]

Для конструирования конденсаторов с принудительным движением воздуха необходимо знать зависимость их коэффициентов теплопередачи и аэродинамического сопротивления от скорости воздуха, а также влияние числа секций и гидравлического сопротивления протеканию холодильного агента на характеристики аппаратов. [c.200]

Пусть нагретая зона РЭА состоит нз одинаковых цилиндрических радиодеталей. расположенных в обоих отсеках аппарата в коридорном порядке и симметрично относительно плоскости шасси. С каждой стороны шасси смонтировано по т1=,т2=80 радиодеталей. Диаметр и высота радиодеталей — соответственно с ,п = 2,4 10-2 м и /гд = 0,1 10- м. Размеры шасси /1 = 0,339 м, I =0,259 м, 6ш = =0,002 м. Шасси расположено на равных расстояниях от дна и крышки корпуса. Принудительное движение воздуха осуществляется поперек деталей массовый расход воздуха через аппарат 0=2,02-10-2 кг/с, температура воздуха на входе в аппарат /вх = /с=20°С. [c.79]

Аппараты для ионного обмена классифицируются по разным признакам 1) по организации процесса — на аппараты непрерывного, полунепрерывного и периодического действия 2) по гидродинамическому режиму — на аппараты вытеснения, смешения и промежуточного типа 3) по состоянию слоя ионита с неподвижным, движущимся, пульсирующим, перемешиваемыми циркулирующим слоем 4) по организации контакта взаимодействующих фаз — с непрерывным и ступенчатым контактом фаз 5) по организации взаимного направления движения фаз — на прямоточные, противоточные и со смешанным током 6) по конструкции — на колонные и емкостные 7) по способу подвода энергии — без подвода энергии извне (с гравитационным движением твердой фазы) и с подводом энергии извне (принудительное движение твердой фазы). [c.357]

Сопоставление данных работ i[17, 21] представляет особый интерес, так как они получены в близких газодинамических условиях, но с применением существенно отличающихся методик эксперимента и различных аппаратов. В первом случае процесс осаждения осуществляется одинаково по всей длине подложки с изменением во времени диаметра подложки, ее температуры и состава газа. Во втором случае эти условия реализуются в стационарном процессе с движущейся подложкой локально в последовательных точках подложки по мере продвижения от входа в аппарат к выходу. Поэтому основное отличие состоит только в том, что в первом случае массообмен осуществляется только путем свободной конвекции газа около нагретой подложки, во втором — имеется продольное принудительное движение газа. [c.258]

Величины Д , р" и р могут быть рассчитаны по общепринятым формулам, приведенным в литературе [141]. Газораспределительная решетка устанавливается только в полых скрубберах. В насадочных и тарельчатых аппаратах принудительная организация газораспределения чаще всего не обязательна, так как слой насадки или слой пены имеет гидравлическое сопротивление, достаточное для выравнивания газового потока. В еще большей степени это относится к скоростным газопромывателям типа труб Вентури. В большинстве случаев для мокрых газоочистных аппаратов характерно движение двухфазных потоков (противонаправленных или однонаправленных). Одна из фаз является сплошной (газы), другая — дисперсной (орошающая жидкость). Гидравлическое сопротивление при двухфазном потоке может быть выражено через перепад давления, затрачиваемый на прохождение сплошной фазы (газов) через дисперсную фазу (жидкость). Этот перепад будет определяться не только сопротивлением, возникающим при движении газовой фазы, но также и тем напором, который необходимо сообщить газовому потоку, чтобы компенсировать трение жидкостного потока. Гидравлическое сопротивление зоны контакта при двухфазном потоке рассчитывают по формуле [c.377]

Для повышения интенсивности движения р-ра и коэф. теплопередачи применяют В.а. с принудительной циркуляцией, создаваемой спец. осевым насосом (рис. 1,е). Такие аппараты служат для В. сравнительно вязких (т1 до [c.437]

Расход греющего пара в одиночных В.а. весьма велик (1,20-1,25 кг на 1 кг выпариваемой воды). Для его уменьшения в пром-сти широко применяют многоступенчатые установки (преим. непрерывного действия), состоящие из ряда последовательно соединенных одиночных аппаратов. В этих установках, работающих при постепенно понижающемся давлении (в последней ступени 8-12 кПа), первичным паром обогревается только первая ступень, а каждая последующая - вторичным паром предыдущей. Число ступеней определяется полезной разностью т-р, физ.-хим. свойствами р-ров и типом В.а. В установках, включающих аппараты с естественной циркуляцией и восходящим движением пленки р-ра, к-рые эффективно работают только при значительной полезной разности т-р, число ступеней обычно не превышает 3-5. При использовании В.а. с принудительной циркуляцией и со стекающей пленкой р ра, работа к-рых не зависит от температурного напора, число ступеней достигает 10 и более. Оптимальное число ступеней находится с учетом миним. стоимости единицы массы выпаренной воды. [c.438]

Эти установки считаются невыгодными. Интенсивность теплоотдачи в аппаратах с принудительной циркуляцией повышается по сравнению с естественной при скоростях движения раствора не менее 2,5 м/сек. При оценке работы этих прогрессивных аппаратов упускается из виду диаметр труб в пучке. При больших диа- [c.307]

Опнсаны методы и структуры расчета С и ДР в различных стандартных и ненормализованных кожухотрубчатых теплообменных аппаратах, в аппаратах типа труба в трубе с принудительным движением сред [32, с. 26—28 33, с. 76—83 34, с. 27—31 59— 66 84, с. 179—181 85—94 188—191]. Трубы гладкие либо с наружным оребрением различного типа. В работах [32, 34] приводятся принципиально новые структуры гидравлического расчета кратности циркуляции кипящей среды в термосифонных кожухотрубчатых конденсаторах-испарителях. [c.249]

Существует множество конструкций ТА, и их классификация может проводиться по разным признакам. По характеру развития теплового режима во времени различают ТА, работающие в стационарном (неизменном во времени) и нестационарном (периодическом или циклическом) режимах. В большинстве случаев ТА работают в стационарном режиме (рекуперативные ТА), что обеспечивает постоянство всех параметров (главным образом температур) на выходе из аппарата. В поверхностных ТА теплота от горячего теплоносителя к холодному передается через разделяющую теплоносители поверхность (обычно это поверхности металлических труб). В контактных ТА обладающие физикохимическим свойством взаимной нерастворимости теплоносители имеют друг с другом непосредственный контакт. Различают ТА по виду обменивающихся теплотой теплоносителей жидкость—жидкость пар— жидкость газ—жидкость газ—газ. В зависимости от наличия фазовых превращений и технологического назначения ТА различают нагреватели, охладители, конденсаторы, испарители (кипятильники). По характеру движения теплоносителей внутри рабочего объема ТА бывают с вынужденным (принудительным) движением и с естественной циркуляцией теплоносителей. По способу организации прохождения теплоносителей через аппарат теплообменники разделяются на одно- и многоходовые. Встречаются ТА, в которых обмениваются теплотой не два, а три и более теплоносителей. По конструктивным признакам различают ТА трубчатые, пластинчатые, спиральные, с оребренньпйи теплообменными поверхностями и без оребрения, с наличием компенсации температурных расширений труб и кожуха и без такой компенсации, а также по некоторым другим конструктивньпй признакам. Различным аспектам теплообменной аппаратуры посвящена обширная литера-т>фа [1, 3-5, 8, 11-14, 16, 17,23, 34 ]. [c.338]

Установка обычно состоит из цилиндрической реторты, вращающейся внутри неподвижной цилиндрической печи, выложенной огнеупорным кирпичом. Печь устроена так, что сгорание топлива происходит внутри льцеобразного зазора между ретортой и корпусом печи. Цилиндр реторты проходит через всю печь, а оба конца реторты выходят за пределы неподвижного корпуса печи. На этих концах расположены бандажи и зубчатый венец с приводом. Материал можно непрерывно подавать в аппарат с одного конца и непрерывно разгружать с другого. Подачу и разгрузку твердой фазы обычно производят шнековым или другими питателями с принудительным движением материала. [c.260]

Воздухоохладители представляют собой теплопередающие аппараты с принудительным движением воздуха. Их выпускают постаментньши (напольными) и навесными, подвешиваемыми к потолку. Процесс теплообмена между воздухом и холодильным агентом или теплоносителем протекает в воздухоохладителях в условиях вынужденной конвекции при высоких скоростях воздуха (3—5 м/с, иногда до 10 м/с). Полная автоматизация работы и периодического оттаивания воздухоохладителей позволила увеличить коэффициент оребрения, применить компактные пучки труб с небольшими расстояниями между ними, уменьшить габариты и металлоемкость охлаждающих приборов, упростить их обслуживание, повысить интенсивность охлаждения и замораживания продуктов, уменьшить неравномерность распределения температур в холодильной камере. [c.16]

Воздухоохладители аммиачных холодильных установок представляют собой теплопередающие аппараты с принудительным движением охлаждаемого воздуха. Воздухоохладители разделяются по следующим признакам по охлаждающей среде (аммиачные и рассольные), по способу установки (постаментные и навесные). [c.81]

Движение воздуха — принудительное (осуществляется с помощью лопастного вентилятора). Ввиду того, что такие аппараты имеют значительные коэффициенты теплоотдачи с внутренней стороны труб, внешняя поверхность теплообмена оребряется. Это позволяет достигнуть компактности всей теплообменной системы. Аппараты этого типа изготавливаются в соответствии с ГОСТ 12854—67 и ГОСТ 13934—68, технические характеристики их приведены в табл. 3.14. [c.156]

В установке с принудительной циркуляцией (рис. VIII-5, б) движение горячей жидкости между печью 1 и теплоиспользующим аппаратом 2 осуществляется при помощи циркуляционного насоса 5. Применение принудительной циркуляции позволяет значительно увеличить скорость циркуляции (до 2—2,5 м сек и более) и соответственно повысить интенсивность теплообмена. При обогреве с принудительной циркуляцией отпадает необходимость в подъеме теплообменного аппарата над печью. Кроме того, одна печь может обслуживать одновременно несколько аппаратов. Однако использование насоса удорожает стоимость установки и ее эксплуатации. [c.316]

В нагревательной установке с принудительной циркуляцией (рис. 261) перегретая вода циркулирует между трубчатой печью 1 и обогреваемым аппаратом 2 при работе циркуляционного насоса 5 высокого давления. Для того чтобы предотвратить работу насоса высокого давления (выше 220 ата) п тяжелы.х температурных условиях (температура воды --350°), горячая вода в насос не подается, а перемещается юршнем—столбом холодной воды, который приводится насосом в возвратно-посту [татель ное движение. [c.374]

При своб. движении частиц происходит их наиб, полное разделение, к-рое производится под действием сил тяжести в гравитац. классификаторах. Скорость потока поддерживается такой, что частицы меньше определенного размера (верхний продукт, илн слив), не успевая оседать, выносятся в виде взвеси из аппарата, а частицы большего размера (нижний продукт, илн пески) осаждаются в нем. Различают классификаторы с самотечной (напр., многосекционные, конусные) либо принудительной (напр., отстойники, спиральные, реечные, чашевые) выгрузкой целевых фракций. [c.399]

Для повышения интенсивности теплоотдачи от стенки к жидкости применяются две группы аппаратов с вращающимися мешалками. К первой группе относятся теплоЬбменные аппараты, в которых мешалка перемешивает жидкость во всем объеме Такие аппараты недостаточно интенсивны и нами не рассматриваются. Ко второй группе относятся теплообменные аппараты, в которых жидкость движется принудительно по поверхности нагрева в виде тонкой пленки. Такое движение жидкости осуществляется за счет быстрого вращения мешалки в цилиндрическом сосуде. Если в цилиндрическом сосуде, заполненном жидкостью, вращать мешалку с большой скоростью, то под действием мешалки жидкость в сосуде образует параболоид вращения. В зависимости от скорости вращения мешалки толщина движущейся жидкости, по поверхности нагрева может быть около одного мм. [c.163]

Большую группу составляют испарители для охлаждения воз-духа. Движение его в аппаратуре может быть принудительным, roi да аппарат называют воздухоохлади-гелс м, либо естественным, тогда это — охлаждающая батарея. [c.65]