Гидравлическое сопротивление также Потеря напора

Атмосферные колонны. Атмосферное давление в колонне или небольшое превышение давления над атмосферным принимается тогда, когда пары дистиллята при этом давлении могут быть сконденсированы при помощи наиболее дешевого и доступного хладоагента, например воды или воздуха. Однако окончательный выбор давления зависит также от ряда факторов. В первом приближении при выборе давления температуру конденсации паров дистиллята можно принимать не менее чем на 15—20° С выше температуры охлаждающего агента на выходе из конденсатора. Для преодоления потерь напора при движении пара через трубопроводы и аппараты, расположенные после ректификационной колонны, необходимо, чтобы давление вверху колонны несколько превышало расчетное. Давление низа колонны следует увеличить на величину, соответствующую гидравлическому сопротивлению тарелок. [c.38]

Для выбора вентилятора или дымососа необходимо знать гидравлическое сопротивление системы, которая включает в себя потери напора, происходящие при движении газа по трубам и каналам, местные потери напора, возникающие в результате отрыва потока газа от стен и образования завихрений, а также потери в задвижках, в циклонах и необходимый напор перед горелками. Потери напора, происходящие при движении газа по трубам и каналам, определяют по формуле [c.406]

Как показали исследования, на величину гидравлических сопротивлений влияет не только высота выступов, но также их форма и расположение па стенке трубы. Учесть эти факторы теоретически не представляется возможным. Поэтому при гидравлических расчетах пользуются так называемой эквивалентной шероховатостью кх, под которой понимают такую величину выступов однородной абсолютной шероховатости, которая дает при расчетах такую же величину потери напора, как и при действительной ше- [c.51]

Цель этой главы — краткое изложение теории теплопередачи и гидравлического сопротивления теплообменника. Эту теорию необходимо использовать совместно с основными расчетными данными, приведенными в гл. 6, 7, 10, для выбора типа теплообменника с учетом тепловой нагрузки и допустимой потери напора. Эта теория также дает конструктору уравнения, необходимые для оптимального расчета на базе любых критериев, которые для этой цели могут быть им выбраны. [c.19]

Ввиду постоянства объемного расхода несжимаемой жидкости вдоль трубы постоянного сечения скорость и удельная кинетическая энергия также остаются строго постоянными, несмотря на наличие гидравлических сопротивлений и потерь напора. Величина потери напора в этом случае определяется разностью показаний двух пьезометров (рис. 1.30 и 1.31). [c.55]

Гидравлическими расчетами определяют суммарные потери напора во всасывающих и нагнетательных трубопроводах в метрах столба нефтепродукта, которые складываются из потерь напора на трение и местные сопротивления, потерь скоростного напора, а также потерь напора на преодоление высоты разности отметок. [c.106]

После этого следует найти для каждого из корпусов все свойственные для аппаратов, используемых в качестве корпусов МВУ, температурные потери (депрессии) температурную, гидростатическую, депрессию перегрева, а также дополнительную свойственную МВУ гидродинамическую депрессию, обусловленную потерей давления пара на преодоление гидравлических сопротивлений грубопроводов при переходе из корпуса в корпус. Величина последней депрессии невелика и составляет, как правило, 1-2 С, поэтому обычно ее не вычисляют, а просто задаются ее величиной. При вычислении депрессий учитьшают предполагаемую к использованию методику расчета выпарных аппаратов — корпусов МВУ. Рядом величин задаются из опытных данных и конструктивных соображений. Например, если корпус предполагается рассчитывать по уравнению типа (11,2.1.2), то при оценке гидростатической депрессии по формуле (11.2.1.5) величины Н (высота тешюобменных груб) и е (паронаполнение) выбираются достаточно произвольно. В результате можно определить общий полезный температурный напор и полезные температурные напоры Агп( и температуры кипения 4, для каждого г-го корпуса. [c.201]

Коэффициент т]об учитывает влияние вредного (мертвого) объема, а также потери напора всасывания вследствие гидравлического сопротивления каналов, утечки воздуха и изменения плотности газа, обусловленные теплообменом между ним и стенками компрессора и пр. Для практических расчетов коэффициент (ось ординат) для одноступенчатого компрессора можно определять по графику, приведенному на рис. 259, где зона, ограниченная кривыми а—Ь (отмечена точечной штриховкой) представляет собой поле фактических значений Лоб при [c.581]

Гидродинамические режимы ПВА. В зависимости от скорости газа и глубины погружения завихрителя в жидкость в ПВА возникает несколько гидродинамических режимов. При и>г <3 <С 2 м/с в пенообразовании участвует сравнительно небольшое количество жидкости и имеет место режим капель и нестабильной пены с повышением скорости газа более 2 м/с увеличивается количеств эжектируемой из бункера жидкости, наблюдается интенсивный пенный режим с мелкоячеистой пеной, имеющей высокоразвитую межфазную поверхность. При дальнейшем повышении (более 4—6 м/с) происходит перестройка структуры пены, начинает преобладать струйный режим, сопровождающийся уменьшением межфазной поверхности. Переход от одного режима к другому определяется соотношением скорости газа в аппарате (Шг) и степени (глубины) погружения завихрителя в жидкость к). Кривые зависимости гидравлического сопротивления слоя пены от скорости газа при различных значениях глубины погружения завихрителя (рис. VI. 16) имеют максимум при = 3- -4,5 м/с, отвечающий наибольшему развитию поверхности контакта фаз и, следовательно, максимуму энергии на ее создание и потери напора на преодоление трения между фазами. Исследования гидродинамических основ работы циклонно-пенного аппарата [43] также показали, что величина ПКФ проходит через максимум при и>г = 3- -4 м/с. [c.261]

Так как в этом трубопроводе в связи с понижением давления от р до Рк происходит дополнительное испарение сырья (доля отгона возрастает от е на выходе из печи до е, при входе в колонну), то для расчета потери напора также может быть использовано уравнение (XXI.20) или (XXI.24), в котором величина 1 есть известная расчетная длина трансферного трубопровода, включающая его геометрическую длину и эквивалентную длину местных гидравлических сопротивлений (задвижки, повороты и т.д.). [c.562]

Для тушения пожара на нефтебазах предусматривается строительство пожарных насосных станций (рис. 15.3). Насосные станции обычно принимают заглубленные для работы насосы под заливом. Насосы подбирают в зависимости от расхода и напора, потребного для тушения пожара, потерь на гидравлические сопротивления по длине, а также в зависимости от геометрической высоты подачи воды на объект тушения. [c.201]

Гидравлический расчет циркуляционных систем смазки складывается из определения потерь напора в трубопроводах, в местных сопротивлениях (повороты, тройники, переходы с одного диаметра трубы на другой, фильтры, маслоохладители, подшипники и т. п.), скоростного напора при выходе масла из сопел, а также статического напора, являющегося следствием расположения насосных установок в подвалах, т. е. значительно ниже потребителей масла. [c.93]

Данные, полученные при измерении температуры воздуха на входе в исследуемый объект и выходе из него, расхода воздуха, температуры и давления греющего пара, потери напора потоком воздуха при движении через исследуемый объект, оценка термического сопротивления пленки конденсата (менее 10% общего сопротивления), потери напора на входе и выходе и к. п. д. развитой поверхности позволяли достаточно точно определить значения критерия Стантона 31 = а/0ср и фактора трения f. Вместе с критерием Рейнольдса Ке = 4гг( /М, также установленным на основании указанных измерений, они полностью определяют безразмерные характеристики теплопередачи и гидравлического сопротивления исследованных поверхностей. [c.109]

В этом параграфе изложены основные закономерности движения жидкостей по трубам и через местные гидравлические сопротивления, а также получены формулы для определения потерь напора в системах, состоящих из труб круглого сечения и включающих местные сопротивления. Эти формулы позволяют производить гидравлические расчеты таких систем в случае установившегося стабилизированного течения жидкости в них. Необходимые для расчета более сложных систем сведения и формулы приводятся в параграфах 1.7 и 1.8, составленных на основании [272]. [c.62]

В книге приведены результаты определения гидравлических потерь напора в илопроводах (по длине и в местных сопротивлениях), а также результаты исследований по напорному транспорту других дисперсных систем (глинистые растворы, торфяные суспензии, бумажные массы, меловые суспензии). Сделан литературный обзор отечественных и зарубежных , работ, посвященных рассматриваемому вопросу. [c.2]

Прежде чем перейти к рассмотрению исследований, проведенных по определению линейных потерь напора в илопроводах., целесообразно кратко ознакомиться с современным состоянием вопроса по гидравлическим сопротивлениям однородных (ньютоновских) жидкостей, а также некоторых дисперсных систем, близких по текучим свойствам к осадкам сточных вод. [c.47]

Действительный напор, развиваемый насосом, меньше теоретического вследствие потерь напора на преодоление гидравлических сопротивлений внутри насоса, а также вследствие возникновения циркуляции, которая происходит из-за неравенства скоростей на входе и сходе жидкости с лопаток [c.55]

Изменить величину гидравлических потерь в системе (иногда этот способ называют дросселированием). Например, прикрытие задвижки на напорном трубопроводе ведет к увеличению потерь напора /v > а следовательно, к уменьшению подачи Q. Этот способ регулирования подачи насоса является наиболее простым, но неэкономичным, так как энергия насоса расходуется на преодоление местного сопротивления. Очевидно, что с прикрытием задвижки имеем малые значения подачи насоса Q, а следовательно, малые значения КПД насоса, что также невыгодно (рис. 3.1 бе). [c.784]

Статическая часть манометрического напора, которая затрачивается на преодоление геометрической высоты всасывания Хх и геометрической высоты нагнетания а также на преодоление разности давлений на концах трубопровода —Р — не зависит от подачи насоса. От подачи насоса зависят гидравлические потери в трубопроводах на всасывании и нагнетании. Естественно, чем больше подача насоса в данный трубопровод, тем больше будут гидравлические сопротивления вследствие увеличения скорости движения жидкости. Гидравлические сопротивления во всасывающем круглом трубопроводе могут быть определены в зависимости от подачи С насоса [c.215]

Тарелки провального типа. Ректификационные колонны с тарелками провального типа в процессах нефтепереработки пока еще встречаются редко. Однако выявленные на практике технико--экономические показатели (высокая производительность, меньший по сравнению с другими тарелками вес, в некоторых случаях низкие гидравлические сопротивления) свидетельствуют о перспективности этих тарелок. Исследованиями Гипронефтемаша, например, установлено, что применение ситчатой тарелки с отбойными элементами при производительности в 1,5—2 раза большей чем производительность тарелки из 5-образных элементов, позволяет снизить потерю напора до 18 мм вод. ст. Опыт зарубежных заводов подтверждает высокие эксплуатационные качества также решетчатых и других тарелок провального типа. [c.47]

Движущий напор, возникающий в части контура, по которой движется пароводяной поток (на участках с высотами и см. рщс. 11.3), расходуется на преодоление местных сопротивлений, а также потерь на трение и ускорение во всем контуре. Часть этого напора Ap lo расходуется на преодоление сопротивлений в подъемной части контура. Движущий напор, уменьшенный на гидравлические потери в подъемной части контура, называется полезным напором. Таким образом, [c.269]

Системы обогрева парами дифенильной смеси с возвратом конденсата самотеком являются наиболее простыми, но требуют правильного конструктивного оформления. Основное условие работы таких установок заключается в том, что суммарное гидравлическое сопротивление паровых и конденсатных трубопроводов, а также змеевиков или паровой рубашки теплоиспользующего аппарата, должно быть меньше статического напора, соответствующего расстоянию между днищем аппарата и уровнем жидкости в барабане парогенератора. При нормальной работе установки (рис. 40) уровень конденсата в обратной линии должен соответствовать некоторой точке В, причем расстояние.м /7 между этой точкой и уровнем жидкости в барабане котла (линия А—А) определяются суммарные потери напора в системе. [c.102]

Недостатком схемы Хемико является также повышенное гидравлическое сопротивление аппаратуры абсорбционного отделения, вызванное увеличением объема газа при добавлении воздуха в контактный аппарат после отдельных стадий контактирования. Например, при содержании 9% 50 в газе, поступающем в контактный аппарат, и температуре газа на выходе из контактного аппарата 420° объем газа после добавления воздуха увеличивается на 55%. Большое гидравлическое сопротивление создается также потому, -мо для эффективной работы трубы Вентури необходима высокая скорость газа, а это связано с большими потерями напора. Кроме того, в описанной схеме абсорбционное отделение получается очень громоздким вследствие наличия большого числа сборников и центробежных насосов, а также разветвленной сети кислотопроводов лля слабой кислоты. [c.217]

Элементы гидравлического контура будут подробно рассмотрены на стр. 99. Здесь достаточно отметить, что при истечении жидкости через сопло, участок трубы, клапан, а также через отверстие бака всегда будут наблюдаться потери напора. Перепад давления на элементе сопротивления пропорционален квадрату расхода [c.76]

Основное количество тепла, выделяющегося по этой схеме в абсорбционном отделении, расходуется на испарение воды, поэтому поверхность холодильников кислоты в 10—15 раз меньше, чем в обычной схеме. Серьезными недостатками схемы Хемико являются невозможность получения олеума и повышенное гидравлическое сопротивление аппаратуры абсорбционного отделения, обусловленное увеличением объема газа при добавлении к нему воздуха (после слоев контактной массы в аппарате 6). Большое гидравлическое сопротивление создается также потому, что для эффективной работы труб Вентури необходима высокая скорость газа, а это связано со значительными потерями напора. [c.276]

Полагая сечения водопитателя и устройства для отбора достаточно великими по сравнению с сечением трубопровода (трубопровод, соединяющий два больших резервуара), можно пренебречь скоростными напорами. Тогда /гаь = 2Лп. Таким образом, напор полностью затрачивается на преодоление гидравлических сопротивлений. Это уравнение применимо также для трубопроводов достаточно большой длины, при которой скоростные напоры на входе в трубопровод и выходе из него малы по сравнению с потерями напора на трение по его длине. [c.295]

Нагрузкой колонки называют количество паров веп1,ества. прошедшее через колонку в единицу времени н конденсирующееся в верхней части колонки с образованием орошения и дистиллата. Нагрузку нельзя увеличивать до бесконечности, поскольку загруженные в колонну насыпная и другие виды насадок оказывают сопротивление поднимающемуся пару и стекающей вниз флегме. Измеряя давление в верхней и нижней частях колонки, можно обнаружить, что с увеличением скорости испарения, т. е. с новы-шением нагрузки колонки, возрастает разность давлений, которую называют потерей напора (пли гидравлическим сопротивле нием ). Потеря напора (измеряемая в мм вод. ст. или рт. ст.) зависит от типа и размеров колонки, вида насадки, давления разгонки, свойств смеси, а также от нагрузки или скорости пара. Потерю напора в щелевых колонках с кольцевым зазором можно рассчи тать по уравнению (192) (см. главу 7.31). Данные но гидравличес кому сопротивлению роторных колонок приведены в табл. 1/7 (см. приложение, стр. 604) и в табл. 65. [c.185]

При моделировании сети, имеющей один источник питания, этими замерами и заканчивается гидравлический расчет р ассмат-риваемого варианта водопроводной сети. Если при этом окажется, что диаметры отдельных линий назначены неудачно, вследствие чего потери напора в них или ничтожно малы или, наоборот, велики, следует рассмотреть вопрос о воз.можности и рациональности замены диаметров этих линий. При выполнении падравличе-ского расчета без помощи электромодели расс.мотрение различных вариантов сети, отличающихся друг от друга диаметрами тех или иных линий, требует большой вычислительной работы, так как для каждого такого варианта необходимо заново производить увязку колец, которая при гидравлическом расчете водопроводной сети является наиболее трудоемкой операцией. При использовании электромодели гидравлические расчеты различных вариантов сети требуют ничтожных затрат времени, так как для выполнения их нужно лишь поставить в новое положение переключатели диаметров на тех линиях, диаметры которых берутся иными, и после срабатывания автоматических сопротивлений произвести замеры силы тока и падения напряжения. При этом существенным обстоятельством является то, что при гидравлическом расчете без применения электромодели для установления суммарных потерь напора необходимо определить потери напора в каждой линии. При использовании же электромодели в этом нет необходимости, так шк суммарные потери напора в сети (а также потер напора от начала сети до любого ее узла) определяются непосредственным замером. Поэтому очевидно, что замена диаметров труб одной или нескольких линий уже рассчитанной сети, требующая при обычных методах расчета повторения огромной вычислительной работы, при проведении гидравлических расчетов на элск-тромодели никаких затруднений представлять не будет. [c.58]

В теплообменных аппаратах, где происходит конденсация паров или испарение жидкости, вещество, меняющее агрегатное состояние, направляется в межтрубное пространство, а среда, которая агрегатного состояния не изменяет, — в трубное. Такое распределение потоков учитывает, что коэффициент теплоотдачи от вещества, изменяющего агрегатное состояние, выше, чем от движущегося, но не меняющего своего состояния. Направляя некон-денсирующиеся и неиспаряющиеся среды по трубам теплообменника и увеличивая при этом число ходов в трубном пространстве, повышают скорость движения продукта, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи. Необходимо также иметь в виду, что при конденсации и испарении гидравлическое сопротивление теплообменного аппарата обычно стремятся свести к минимуму, а потери напора в межтрубном пространстве меньше, чем в трубном. Это обстоятельство рекомендуется учитывать при проектировании установок, работающих при атмосферном давлении и под вакуумом. [c.94]

Уравнение Бернулли для реальной жидкости. Прп движении реальных жидкостей действуют силы трения жидкости о стенки трубы, а также силы внутреннего трения, вызываемые вязкостью жидкости. Эти силы оказывают сопротивление движению жпдкостп и представляют собой гидравлическое сопротивлеппе трубопровода. На преодоление гидравлического сопротивления расходуется часть статической составляющей энергии потока. Поэтому общее количество энергии потока по длине трубопровода непрерывно уменьшается. Безвозвратные потери потенциальной энергии потока принято характеризовать потерянным давлением Арп пли потерянным напором кп. Величина кп вводится в уравнение Бернулли для соблюдения энергетического баланса потока реальной жидкости [c.40]

Необходимый напор часто трудно определить, так как он должен преодолевать не только обычные сопротивления трению, местные сопротивления при внезапном расширении (вход) и сужении, но также гидравлические сопротивления, возникающие в случае, когда щтуцер обратной линии в испарительной камере расположен выше уровня жидкости, Увеличение потерь напора на трение обуславливается, кроме того, вскипанием в Обратной линии, или турбулизацией потока в испарительной камере. Циркуляция иногда затрудняётся при попадании пара во всасывающую линию насоса [c.282]

Пусть, наконец, из-за высокого теплонапряжения топочного объема требуется низкая скоростная неравномерность воздушного потока, так как при этом условии легче получить однородную газовоздушную смесь. В таком случае можно выбрать горелку типа А. Ее недостапгок, связанный с повышенными гидравлическими сопротивлениями, может быть исправлен следующим образом. С увеличением калибра горелки скорость выхода воздушного потока уменьшается в квадратичной зависимости. В свою очередь требуемый напор на преодоление гидравлических потерь с уменьшением скорости воздушного потока также уменьшается квадратично. Следовательно, некоторым уменьшением средней скорости воздушного потока можно обеспечить заметное уменьшение гидравлических сопротивлений. [c.19]

Большая потеря напора в системе ввода обеспечивает эффективное ожижение и перемешивание, но также и увеличивает энергетические затраты насоса, исущестиляюш,его рециркуляцию, и поэтому следует искать оптимум между стабильностью и экономичностью. Помимо нестабильности потери напора степень ожижения может быть уменьшена забиванием слоя насадки взвешенными твердыми частицами в поступающих сточных водах. Так как восходящий поток жидкости движется через слой песка, то потеря напора (или сопротивление потоку) возрастает пропорционально скорости потока согласно закону Д Арси, в котором гидравлический градиент представлен как отношение потери напора Н к толщине псевдоожиженного слоя Ь [c.80]

Как известно, можно не только десорбировать из воды одновременно все газы, растворенные в ней, но также и осуществлять избирательную десорбцию какого-либо газа. Это достигается согласно закону Генри снижением парциального давления данного газа пад водой без снижения общего давления и подогрева воды, что позволяет снизить энергетические потери процесса десорбции. Практически это осуществляется продувкой воды смесью газов, в составе которой десорбируемый газ или отсутствует, или, что чаще, его концентрация чрезвычайно низка. В схемах водоподготовки, чтобы повысить обменную емкость высокоосповных анионитов, необходимо обязательно удалить из воды СО2. Осушествляется это в специальных аппаратах—декарбонизаторах — путем продувки воды воздухом. По способу распределения воды и воздуха декарбонизаторы разделяются па пленочные и барботаж-ные. Пленочные декарбонизаторы более экономичны, так как имеют низкое гидравлическое сопротивление, что позволяет применять вентиляторы с напором воздуха 2 -10 МПа. [c.148]

Величина потери напора рабочей среды в теплообменном аппарате определяет расход мощности на преодоление гидравлического сопротивления и поэтому является важной характеристикой экономичности теплоиспользующего устройства. Выше уже отмечалось, что одним из существенных признаков рационального теплосбменного аппарата является его минимальное гидравлическое сопротивление. Следует, однако, помнить, что снижение гидравлического сопротивления, связанное с уменьшением скорости движения рабочей среды в аппарате, вызывает также снижение значений коэффициента теплопередачи, что приводит к необходимости увеличения поверхности теплообмена аппарата. [c.158]

Полное гидравлическое сопротивление АР (в Н/м ), которое необходимо преодолеть при движении теплоносителя (или реакционной массы), слагается [10] из гравитационной АРг и скоростной АРск потерь напора в канале для прохода, а также из потерь на преодоление трения АРтр и местных сопротивлений АРм-АР определяют из следующей зависимости [8] [c.135]

В соответствии с законом сохранения энергии скорость циркуляции в любом гидравлическом контуре определяется динамическим равновесием движущего рдв напора и потерь напора на трение и местные сопротивления 2ртрм, а также на ускорение Аруск [c.41]

С увеличением масштаба аппаратов в обоих случаях имеется тенденция к увеличению коэффициента массопередачи. Это сопровождается изменением гидравлического сопротивления. В бесфор-суночном абсорбере энергия газового потока (потеря напора) расходуется на отрыв и распыление жидкости, т. е. на преодоление силы тяжести жидкости, а также подъем ее на высоту, равную высоте абсорбера. Поэтому у бесфорсуночного абсорбера увеличение размеров аппарата сопровождается повышением гидравлического сопротивления. [c.121]

Исследования гидравлических сопротивлений в коммуникациях насосной станции показывают, что отклонение фактических потерь напора от расчетных зависит от вида и ззаимного расположения местных сопротивлений, а также от расстояния между ними. [c.66]