Расход воздуха на перемешивание

Малый расход подаваемого в машину воздуха (0,12—0,33 м /мин на 1 м вместимости камеры) — отличительная особенность машипы Максвелл , что, по-видимому, способствует удовлетворительному перемешиванию пульпы в камере больших размеров [71 ], так как при большом расходе воздуха перемешивание во флотационной машине ухудшается. [c.320]

Так как износ проб зависит от интенсивности перемешивания слоя, то расход воздуха в приборе предварительно устанавливают испытанием эталонного молотого алюмосиликатного катализатора. Износ образца в течение 15 мин работы прибора должен составлять 18 [c.69]

Хорошее перемешивание реагирующих фаз при высоте рабочей зоны колонны около 15 м делает малоэффективной установку в колонне устройств, предназначенных для дополнительного перераспределения внутренней циркуляции потоков газа и жидкости. Были проведены сопоставительные испытания двух промышленных колонн диаметром 2,2 м и высотой рабочей зоны 14—15 м одна из колонн была пустотелая, другая — снабжена рассекателями, представляющими собой смонтированные под углом 45° к горизонтальной плоскости и расходящиеся из центра стальные пластины. Сравнение сделано для битумов с температурой размягчения по КиШ, равной 53 4 °С, при температуре окисления 280 5°С и расходе воздуха 3400 100 м /ч. В результате установлено отсутствие значимой разницы между средними квадратичными ошибками и средними значениями измерений содержания кислорода в испытуемых колоннах (оценка по критериям Фишера и Стьюдента). Следовательно, эффективность обеих колонн одинакова [82]. [c.59]

После разбавления подачу воздуха на перемешивание уменьшают, и в пульпу подают острый водяной пар, постепенно нагревая ее до 92—95° С. При этом нужно следить, чтобы в активаторе не произошло переброса глины (обеспечивается это медленным подъемом температуры и умеренным перемешиванием воздухом). При достижении указанной температуры регулируют расход воздуха и пара так, чтобы температура пульпы поддерживалась постоянной. Продолжительность сернокислотной активации 6 ч. [c.75]

Требуемый для перемешивания нефтепродукта расход воздуха определяют по формуле [c.178]

В горелках ГМГ вторичный воздух регулируется соответственно изменению давления топлива. Для лучшего перемешивания (т. е. снижения химического недожога и расхода воздуха), особенно при работе на малых нагрузках, в горелке предусмотрена подача первичного воздуха давлением до 1,5 кПа в количестве 15% от общего расхода воздуха. При работе на мазуте первичный воздух не регулируется, а при работе на газе первичный воздух регулируется пропорционально расходу газа. [c.180]

Расход воздуха на 20—30% превышает значение, необходимое для перевода слоя носителя во взвешенное состояние. По окончании сушки через разбрызгивающее устройство 6 подают раствор ацетата цинка, В качестве ожижающего агента используют воздух, нагретый до 120°С. Интенсивное перемешивание носителя обеспечивает равномерную пропитку при высокой интенсивности проведения процесса. Запыленную паро-воздушную смесь выводят. Реактор обогревают паром, подаваемым в наварные спиральные элементы 2. После пропитки в этом же реакторе катализатор вызревает при этом для исключения его подсушивания воздух, подаваемый для псевдоожижения, смешивают с определенным количеством влажного водяного пара. Сушат катализатор горячим воздухом при температуре взвешенного слоя 70—110°С. Перед выгрузкой пропитанный носитель охлаждают сухим холодным воздухом, а затем выгружают через штуцер 5 при псевдоожиженном состоянии катализатора. [c.205]

На рис. 3.96 представлены профили продольных скоростей (Ux) для исследуемых сечений I, II и III. Продольные скорости во всех сечениях увеличиваются от периферии к центру камеры и при этом они всегда имеют положительные значения во всем исследуемом диапазоне изменения расходов воздуха. Это свидетельствует о том, что, в отличие от аппаратов циклонного типа и ряда существующих конструкций распылительных сушилок, в исследуемой сушилке отсутствуют обратные токи, а также обратное перемешивание, что является существенным достоинством данной модели сушилки. [c.159]

Применение воздушного перемешивания позволяет увеличить разделяющую способность тарельчатых экстракторов в 3—5 раз, причем оптимальный режим работы колонны имеет место при небольших расходах воздуха. [c.774]

Расход воздуха V на перемешивание (в пересчете на атмосферное давление) может быть определен по эмпирической формуле [c.362]

Воздушная инжекционная горелка, показанная на рис. 22, несколько сложнее. Чтобы обеспечить постоянное соотношение воздух—топливо, необходимо точное регулирование давления газа. Неотъемлемая часть горелки — нуль-регулятор давления. Соотношение воздух—газ регулируется с помощью газового сопла за счет изменения площади его сечения, а расход воздуха — клапаном-бабочкой. Смешение осуществляется в трубе Вентури, куда воздух подается в избыточном, стехиометрическом или до-стехиометрическом для данного газа объеме. Иными словами, с помощью такого устройства можно осуществлять частичное и полное предварительное перемешивание и даже получение бедных газовоздушных смесей. [c.115]

Для более интенсивного барботажа и, следовательно, перемешивания необходимо достаточное количество воздуха (пара). При расчетах исходят из удельного расхода воздуха в пределах 0,4— 1,2 в 1 мин на 1 м свободной поверхности жидкости. [c.238]

Давление воздуха или газа, используемого для барботирования, должно быть достаточным для создания нужного напора в трубопроводе и преодоления местных сопротивлений и гидростатического сопротивления столба перемешиваемой жидкости. Поэтому при расчете пневматических устройств для перемешивания определяют необходимое давление и расход воздуха или газа. [c.101]

Расход воздуха или газа в м /ч на перемешивание (в пересчете на атмосферное давление) находят по уравнению [c.101]

При расчете барботеров минутный расход воздуха на I свободной поверхности смешиваемой жидкости в аппарате можно принимать равным при слабом перемешивании 0,4 м , при среднем — 0,8 м , при интенсивном — 1,0 м . [c.101]

Эксплуатация трубчатых печей. Для полного сгорания 1 кг жидкого топлива теоретически требуется 10—10,5 м воздуха. Однако вследствие того, что идеальное использование и перемешивание воздуха с топливом в зоне горения не достигаются, на практике при достаточно полном горении топлива расход воздуха всегда на 20—30,% выше теоретического. [c.97]

Рассмотрим пример решения задачи адаптивного управления в следуюш,ей постановке. Требуется управлять процессом периодической ферментации с использованием в качестве управляюш их переменных расход воздуха на аэрацию н скорость вращения мешалки в аппарате с перемешиванием так, чтобы обеспечить поддержание концентрации растворенного кислорода в среде не ниже критической, при этом мощность, затрачиваемая на перемешивание, должна быть минимальной [4]. Критическая концентрация растворенного кислорода Скр соответствует такой концентрации, увеличение которой не приводит к изменению интенсивности дыхания. [c.264]

Необходимая мощность перемешивания после подачи воздуха < 0. С увеличением расхода воздуха необходимая мощность перемешивания уменьшается. После достижения момента ценообразования уменьшение мощ- [c.138]

При постоянном расходе сырья уровень продукта в колонне определяет время его пребывания в зоне реакции. При заданной температуре процесса продолжительность окисления понижается с увеличением расхода воздуха. Битумы, отобранные на различной высоте колонны при работе как в прямотоке, так и противотоке, обладают почти одинаковыми групповым составом и свойствами, что объясняется интенсивным перемешиванием продукта с сырьем. По мере углубления окисления сырья парафино-нафтеновая часть сырья остается почти без изменений. Содержание моноциклических ароматических соединений несколько уменьшается, бициклических ароматических становится заметно меньше, а полицикличе-ских ароматических резко падает. Содержание асфальтенов в битумах значительно возрастает. [c.211]

Распределение температуры, установившейся в массе горящей жидкости, претерпевает значительные изменения после подачи в жидкость воздуха. В глубинных слоях жидкости температура меняется быстро и принимает значение, близкое к конечной температуре тушения. Изменение температуры в верхнем слое около свободной поверхности жидкости происходит значительно медленнее, что связано с более высокой температурой в этом слое и передачей ему тепла от пламени в течение времени тушения. Время тушения жидкости при перемешивании ее воздухом зависит от расхода воздуха, высоты слоя жидкости в резервуаре, диаметра резервуара и числа вводов. [c.238]

Из работ, рассматривающих процесс смешения в холодной модели цилиндрической горелки с периферийной выдачей газа в прямоточный и закрученный поток воздуха, значительный интерес представляют исследования ЦКТИ (Л. 11, 12], где для оценки процесса смешения предложен безразмерный параметр, характеризующий неполноту смешения. В результате исследований [Л. 12] сделан вывод о том, что качество смешения газа с воздухом в цилиндрической горелке с однородным сносящим потоком при угле атаки ЭО " и однорядном расположении газовыпускных отверстий одинакового диаметра зависит от совокупности параметров, характеризующих отношение диаметра отверстий к диаметру цилиндрической части горелки, соотношения динамических напоров газа и воздуха, относительную длину участка предварительного перемешивания и соотношение расходов воздуха и газа. [c.8]

Процесс ферментации протекает при температуре 40— 42° С, которая поддерживается автоматически путем подачи теплой воды в рубашку аппарата. Аэрация среды стерильным воздухом и ее перемешивание мешалкой (частота вращения 200—220 мин ) производятся непрерывно с момента окончания посева и до конца процесса ферментации. Расход воздуха составляет 30—40 м ч на [c.74]

Расход воздуха на перемешивании может быть подсчитан по формуле [c.483]

Расход воздуха для перемешивания [c.255]

Расход воздуха для аэробной стабилизации активного ила рекомендуется принимать из условия перемешивания и поддержания активного ила во взвешенном состоянии при интенсивности аэрации /г=2,5 м (м -ч). [c.235]

Перемешивание дрожжевой массы может быть осуществлено также сжатым воздухом, подаваемым через барботер. Воздух предварительно должен быть очищен в биологическом фильтре. Расход воздуха составляет 0,4...1 м на 1 м свободной поверхности жидкости в аппарате в минуту. Дрожжевой аппарат с воздушным перемешиванием изображен на рис. 20.10. При перемешивании мешалкой электродвигателя принимают расход мощности из расчета 1 кВт на 1 м дрожжевой массы. [c.1037]

Перемешивание фаз в смесителях-отстойниках может осуществляться как с помощью механических мешалок, так и потоком воздуха. Смесители-отстойники с пневматическим перемешиванием имеют преимущество, заключающееся в отсутствии механических вращающихся устройств. Однако эти аппараты обычно небольшой производительности, так как с увеличением производительности возрастает удельный расход воздуха. Пневматическое перемешивание нецелесообразно применять также при работе с легколетучей органической фазой. [c.213]

Применительно к битумному производству указывается, что слишком большой расход воздуха вызывает коалесценцию пузырьков и образование больших масс недиспергированного воздуха, который проходит через аппарат, не контактируя с жидкой фазой [И]. Прорыв воздуха происходит, вероятно, по центру колонны, так как известно [79], что восходящее движение жидкости (обусловленное движением газа, поскольку именно газовая фаза является движущей силой перемешивания) в барботажном суюе имеет место в средней адсти колонны (нисходящее — у стенок) и максимальная скорость подъема наблюдается, в общем, по оси колонны [79], хотя центр восходящего потока н блуждает в поперечном сечении [80]. Отмечалось, что уже в диапазоне нагрузок по воздуху 2,4— 3,9 м /(м -мин) увеличение нагрузки ухудшает степень использования кислорода воздуха [2, 81]. На практике это привело к ограничению нагрузки по воздуху до величины 4 м (м -мин) [74, 82]. Однако проведенный нами дополнительный анализ экспериментального материала показал, что заключение о снижении степени использования кислорода в указанных условиях является спорным, так как разница в результатах определения [c.58]

Составим алгоритм решения уравнений математической модели. Для данного аппарата мы полагаем известными все параметры исходного раствора йиси Си , а также остаточное давление в аппарате, расход воздуха на перемешивание, размеры аппарата, физико-химические свойства среды, находящейся в кристаллизаторе, зависимости скоростей роста и зародышеобразования от пересыщения и других критериев. [c.184]

При расчете барботеров расход воздуха на 1 м свободной поверхности можно принимать равным для слабого перемешивания — 0,4 м мин, для среднего — 0,8 мЧмин, для интенсивного— 1,0 м 1мин. [c.259]

А. Р. Рескорлом, свидетельствуют о том, что константы скорости реакции зависят от скорости перемешивания и от расхода воздуха, чем подтверждается частичная зависимость реакций от скорости диффузии. Суммарная скорость гетерогенной реакции окисления может зависеть от диффузии жидкости, химической реакции и диффузии газа. При большой скорости перемешивания диффузию жидкости молено во внимание не принимать. [c.147]

Пневматическое перемешивание осуществляют газом (чаще всего воздухом или водяным паром), проходящим через слой жидкости. Подаваемый под некоторым давлением воздух или пар барботирует (пробулькивает) через жидкость, перемешивая ее. Для интенсивного барботажа и, следовательно, перемешивания необходимо достаточное количество воздуха (пара). При расчетах исходят из удельного расхода воздуха в пределах 0,4... 1,2 м /мин на 1 м" свободной 1юверх)юсти жидкости. [c.34]

Для отопления печей, работающих по псевдоожиженному слоево1му режиму, может быть применено твердое, жидкое и газообразное топливо. Газообразное топливо подают вместе с воздухом через решетку, расположенную ниже слоя. Предварительное смешение газа и воздуха не требуется, так как при коэффициенте расхода воздуха а=1,05-н1,1 перемешивание обеспечивается в слое вблизи подающей решетки. При использовании жидкого топлива последнее подается в распыленном. состоянии также вместе с воздухом через решетку или инжектируется в нижнюю часть слоя. При поступлении в слой капли [c.500]

Достоинствами барботажного перемешивания являются отсутствие движущихся частей, простота устройства н легкость поддержания твердой фазы суспен-внй во взвешенном состоянии. Недостатки этого метода большой расход энергии на получение сжатого газа и его применимость только для маловязких жидкд-стей. Заметим, что интенсивность перемешивания при прочих равных условия возрастает и удельный расход воздуха падает по мере увеличения высоты слоя жидкости. [c.183]

Получение в лабораторных условиях моделей битумов куба, колонны, трубчатого реактора связано с подбором параметров технологического режима окисления сщ)ья, цри которых будет воспроизводиться качество цромышленных битумов. Помимо двух принятых парамеоров - температуры окисления и расхода воздуха - в экспериментальном реакторе действует третий параметр - скорость перемешивания, значение которого не только определяет совращение вреиенн окисления, но и влияет на качество получаемых битумов [ 2 ]. [c.77]

Ас )альт пропановой деасфальтизации гудрона западносибирской нефти (условная вязкость ВУдд Шс, температура разглягчения по КиШ 29°С) окисляли в экспертлентальном реакторе при цринятцх ранее значениях температуры 250°С и расходе воздуха 2 л/ г/шн-кг, при этом скорость перемешивания составила 1000, 2000 и 3000 об/мш. [c.78]

В качестве примера на рис. 4.1 представлен емкостной пропи-тыватель, используемый при производстве цинкацетатного катализатора. Носитель — активный уголь — подают в реактор через пневмотранспортную трубу 1. При диаметре рактора 2 м высота слоя носителя 3 составляет 0,6—0,7 м. Для подготовки носителя к пропитке его сушат горячим воздухом, подаваемым под газораспределительную решетку 4. Расход воздуха на 20—30 % превышает значение, необходимое для перевода слоя носителя во взвешенное состояние. По окончании сушки через разбрызгивающее устройство 6 подают раствор ацетата цинка. В качестве взвешивающего агента используют воздух, нагретый до 120 °С. Интенсивное перемешивание носителя обеспечивает равномерную пропитку при высокой скорости процесса. Запыленную паровоздушную смесь выводят. Реактор обогревают паром, подаваемым в наварные спиральные элементы 2. [c.179]

Наиболее экономичным и простым способом является перемешивание воды сжатым воздухом, очищенным от масла. Воздух подается в нижнюю часть ванны по трубчатой распределительной системе. Расход воздуха принимается равным 0,2 л/мнн на 1 л объема воды в ванне промывкн. [c.88]