Устойчивость гидростатическая

При конструировании и выборе схемы водонаполненных элементов промышленных зданий необходимо учитывать напряжение от гидростатического давления воды, возникающее в углах профиля (особенно при большой высоте сооружения) герметичность стыковых соединений (сварки, фланцевых болтовых и т. п.) коррозионную устойчивость замерзаемость воды или раствора условия водоснабжения технологической установки и степень автоматизации производственных процессов. [c.188]

Гидродинамический фактор, который в разбавленных дисперсных системах проявляется в процессах седиментации и диффузии, здесь сводится к процессу вытекания жидкости из жидких слоев под действием капиллярных сил и под влиянием гидростатического и расклинивающего давления. Таким образом, проблема устойчивости концентрированных пен и эмульсий сводится к решению вопроса о том, почему и как жидкостные перегородки в этих клеточных структурах утончаются и при какой толщине, почему и как они внезапно разрушаются. К сожалению, эти системы подробно не рассмотрены. Вместо этого предлагались различные теории, призванные объяснить устойчивость пен и эмульсий влиянием од-ного-единственного фактора на основе одного-единственного механизма. В результате большой и многообразный экспериментальный материал, касающийся центральной проблемы науки о пенах и эмульсиях — их устойчивости, до сих пор не обобщен в рамках единой теории. Отдельные попытки теоретического объяснения экспериментально установленных фактов носят отрывочный и крайне противоречивый характер. Обстоятельные книги Клейтона [1 1 и Бикермана [2] дадут читателю представление о состоянии этой проблемы. [c.222]

Появление новой полиморфной модификации или химического соединения устанавливается по излому ыа кривой сила сдвига — давление. Это явление может быть обусловлено как термодинамическими (разница в устойчивости фаз при гидростатическом и негидростатическом давлениях), так и кинетическими причинами. [c.220]

Целью натурных экспериментальных исследований явилось изучение прочности, устойчивости и способности к деформации стенки и складчатой гофрированной крыши резервуара под действием расчетных и повышенных нагрузок — гидростатического давления, избыточного давления и вакуума. Стенка резервуара и складчато-коническая крыша выдержали испытательные нагрузки, после чего резервуар был передан в нормальную эксплуатацию для хранения неагрессивных нефтепродуктов. Однако на основании проведенных испытаний было предложено внести в проект коррективы в виде некоторого увеличения толщины листов стенки резервуара. [c.46]

Стенки обоих резервуаров успешно выдержали расчетную гидростатическую нагрузку при Н = 10,5 м. Под воздействием испытательного избыточного давления и вакуума никаких признаков нарушения прочности и устойчивости стенки и сферической крыши не обнаружено. [c.55]

Установлено, что при испытании моделей резервуаров на устойчивость с применением избыточного давления или вакуума, создаваемых воздухом, для моделирования достаточно геометрического подобия, в то время как при испытании на прочность водой необходимо моделировать и плотность жидкости. Так, при размерах модели по отношению к натуре 1 5 для получения напряжений, аналогичных естественным, нужно иметь испытательную жидкость с плотностью в 5 раз больше воды. Так как это практически недостижимо, то испытание стенки резервуаров на прочность с помощью гидростатического давления на моделях не применяется. Использование же высокого избыточного давления нарушает треугольную эпюру вследствие возникновения двухосного напряженного состояния. [c.60]

Реактивное давление опоры на кольцо определяют исходя из условия равновесия кольца и принятого закона распределения давления седловой опоры. Гидростатическое давление жидкости воспринимает оболочка, а на сварной шов действуют сдвигающие усилия от гидростатического давления Гр и собственного веса д - Сварной шов рассчитывают на срез по сумме усилий и д. При наличии внешней равномерной нагрузки типа вакуума кольцо жесткости без диафрагмы рассчитывают на устойчивость по формуле [c.113]

Вертикальные газгольдеры рассчитываются на прочность и устойчивость (см. рис. 8, б) при воздействии избыточного давления или вакуума также по формулам (153) и (154). Расчет вертикального газгольдера на одновременное воздействие гидростатической нагрузки и избыточного давления, соответствующего стадии испытания водой, следует проводить по формуле для нижней точки цилиндрической части. [c.123]

В очередном выпуске приведены результаты исследований накопления повреждений и образования трещин, динамической концентрации напряжений вокруг отверстий, больших прогибов гибких оболочечных элементов и процессов газо- и гидростатического формования. Проанализированы вопросы устойчивости оболочек, включая многослойные оболочечные конструкции, при простом и комбинированном нагружениях. Рассмотрены методы расчета лепестковых упругих муфт, многослойных сосудов давления, динамических характеристик пластинчатых систем, а также другие вопросы прочности как в общей постановке для широкой номенклатуры машиностроительных конструкций, так и в виде конкретных рекомендаций для определенных узлов и деталей машин. [c.136]

В этом разделе мы изучим проблему Бенара, применяя к ней кинетическую теорию устойчивости, основанную на анализе нормальных мод. Такой подход к этой задаче успешно применял Чандрасекар [28], поэтому здесь дан лишь краткий обзор его работы. Мы хотим показать, что можно получить свойства предельного состояния, решая задачу на собственные значения. Прежде всего исключим возмущение гидростатического давления из уравнения баланса для приращения импульса (11.7), взяв ротор от [c.164]

Общий закон изменения гидростатического давления Рас И КрИ вые изменения рз и ts по вертикали показаны на рис. 3.6.1. Представлены также кривые, соответствующие законам изменения и оо по вертикали в случаях устойчивой и неустойчивой стратификации. [c.97]

Для предотвращения притока пластовых флюидов в ствол скважины гидростатическое давление столба бурового раствора должно превышать давление флюидов в порах породы. Поэтому буровой раствор имеет тенденцию вторгаться в проницаемые пласты. Сильных поглощений бурового раствора в пласт обычно не происходит благодаря тому, что его твердая фаза проникает в поры и трещины на стенке ствола скважины, образуя глинистую корку сравнительно низкой проницаемости, через которую может проходить только фильтрат. Буровой раствор приходится обрабатывать с целью обеспечения как можно меньшей проницаемости глинистой корки, чтобы поддержать устойчивость ствола скважины и снизить до минимума внедрение фильтрата бурового раствора в потенциально продуктивные горизонты, что вызывает ухудшение коллекторских свойств. При высокой проницаемости глинистой корки она становится толстой, что уменьшает эффективный диаметр ствола и вызывает различные осложнения, например чрезмерный момент при вращении бурильной колонны, затяжки при ее подъеме, а также высокое давление при свабировании и значительные положительные импульсы давления. Толстая корка может вызвать прихват бурильной колонны под действием перепада давления, что приводит к дорогостоящим ловильным работам. [c.241]

Можно использовать круглодонную колбу емкостью 100 мл, способную выдерживать гидростатическое давление 10 атм. Колбу закрывают завинчивающейся крышкой с двухслойной самоуплотняющейся (бутилкаучук [3]) и химически устойчивой (неопрен [3]) прокладкой, которая должна быть вставлена в крышку так, чтобы при переворачивании колбы реакционная смесь касалась химически устойчивой части прокладки. В крышке два отверстия диаметром 0,3 см, через которые с помощью иглы вводят растворы или отбирают пробы латекса. Можно использовать колбу емкостью 500 мл на шлифе с двухслойной прокладкой. В колбу емкостью 120 мл надо брать 20 г мономера, в колбу емкостью 500 мл— 100 г мономера. [c.70]

Для нормальной эксплуатации нагнетателей необходимо, чтобы их работа была устойчивой. Это означает, что после случайных возмущений, которые могут быть вызваны различными причинами (например, изменением напряжения в электрической сети и, как следствие, изменением частоты вращения рабочего колеса изменением гидростатической составляющей потерь давления изменением расхода и т. п.), режим работы должен возвращаться в первоначальное положение. [c.130]

Поскольку Qn>Qs, то уровень воды в баке начнет понижаться, гидростатическая составляющая потерь давления начнет уменьшаться, и характеристика сети расположится ниже. Рабочая точка будет перемещаться по характеристике насоса вниз до тех пор, пока не займет положения точки Г, режим работы в которой тоже не является устойчивым, так как незначительное понижение уровня воды в баке (например, вследствие инерционности процесса) приведет к скачкообразному переходу режима работы насоса в точку Д. При этом происходит резкое увеличение подачи — Qn>Qi. Так как Q.u>Qn, то уровень воды в баке начнет повышаться, следовательно, начнет возрастать гидростатическая составляющая потерь давления, и рабочая точка будет перемещаться по характеристике насоса из точки Д в точку Б, достигнув которой, скачкообразно перейдет в точку iS и т. д. Скачкообразное изменение режима работы насоса по аналогии с работой поршневой машины получило название помпаж. Помпаж обнаруживается прежде всего по характерному, строго периодическому изменению шума насоса и интенсивным колебаниям напора в сети. Работа насоса в условиях помпажа крайне нежелательна и не должна допускаться при эксплуатации. Особенно нежелательна она в том случае, если точка В оказывается во П квадранте, т. е. когда режим работы переходит в область отрицательных подач. При отсутствии обратного клапана жидкость пойдет из бака в резервуар через насос (рис. 3.63,г). [c.132]

Для системы e-GaN 0" также установлено наличие метаста-бильного и 0,48 эВ) DX-центра. Расчеты показали, что для сжатого состояния решетки (на 16 %, моделирует приложение внешнего гидростатического давления / - 18 ГПа) корреляционная энергия DX-центра меняет знак, и данное положение примесей оказывается наиболее устойчивым. [c.49]

На производстве получили распространение два типа прядильных трубок горизонтальные и вертикальные [196, 197]. Горизонтальные трубки просты в исполнении и более надежны в эксплуатации. Однако вертикальные прядильные трубки имеют два принципиальных преимущества. В центре формующейся нити у фильеры, как уже указывалось, образуется разрежение, и подвод ванны осуществляется за счет перепада давлений, составной частью которого является гидростатический напор. При горизонтальном трубочном формовании он не превышает 0,3—0,5 кПа, тогда как при вертикальном 100—200 см. Следовательно, во втором случае подвод ванны к центру пучка протекает более устойчиво. Второе преимущество заключается в том, что при вертикальном трубочном формовании все [c.253]

После достижения предела устойчивости плотного слоя давление Др падает примерно до обычной величины, равной произведению насыпной плотности слоя на его высоту при этом Др, как и гидростатическое давление на дно сосуда, не зависит от формы сосуда. При дальнейшем увеличении расхода газа давление постепенно снижается (а в аппаратах постоянного сечения Рис. III-8. Линия псевдо- остается постоянным). [c.444]

Так как скорость течения в объеме расплава ниже, чем в поверхностном слое, подъемная сила, возникающая как следствие неоднородного распределения температуры, практически полностью уравновешивается силой, вызванной градиентом давления. Это означает, что в объеме расплава складывается ситуация, близкая к гидростатической, где, как известно, температура оказывается функцией только координаты 2, и при ориентированном по оси г температурном градиенте имеют место устойчивые гидродинамические потоки. Это утверждение соответствует результатам экспериментов по распределению примесей в монокристаллах, выращенных в условиях разнонаправленных конвективных потоков. Известно, что направление указанных потоков в методах Бриджмена и Чохральского имеет вид, представленный на рис. 39 а, б. А на рис. 40 а, б приведена соответствующая картина [c.61]

Рассмотрим вопрос об устойчивости близкого к эллиптическому сегменту с жесткозакрепленным краем под действием равномерного давления (гидростатическое давление). Скрепление края обеспечивает геометрическую несгибаемость оболочки (следует иметь в виду, что геометрически изгибаемая оболочка воспринимает действующую на нее нагрузку только за счет изгиба). Тем самым выворачивание (непрерывная деформация поверхности с сохранением изометрии в каждый момент деформации) оболочки (хлопуна) как формы потери устойчивости исключается и остается хлопок . [c.48]

По условию устойчивости бетонных и железобетонных плит на взвешивание гидростатическим давлением при откате волны толщина плит ( определяется по формуле (для откосов прн тг=2 5) [c.250]

Конические днища применяют при избыточном давлении от 40 до 70 кПа и рассчитывают на прочность от гидростатического и избыточного давлений и на устойчивость от воздействия вакуума. Расчетные схемы конического днища показаны на рис. 4.7. [c.113]

Устойчивая работа клапанного узла в автоколебательных системах является необходимым условием работы водоподъемников инерционного типа. Колебания гидростатического давления, по фазе и направлению совпадающие со скоростью перемещения клапана, могут служить причиной неустойчивой работы. [c.158]

Вызванное суммой этих сил О постоянное смещение оси цапфы Хо в цилиндрическом подшипнике скольжения обусловливает анизотропию свойств смазочного слоя относительно направлений х, у. При анализе устойчивости статически нагруженных роторов прежде всего следует рассмотреть устойчивость малых колебаний X, у < Хо, отсчитываемых от постоянного (статического) смещения оси цапфы Хо. В том, вообще говоря, довольно редком случае, когда гидростатическое давление подаваемой смазки достаточно велико для сохранения слоя смазки сплошным, действующие в нем гидромеханические силы находятся из соотношений (4), (11) и (15) гл. П. При этом величина х или х заменяется в них на Хо + X или Хо + X = (хо -f x)Я 7 Затем компоненты гидромеханических сил находятся как производные функций (4), (11), (14) гл. II по аргументу хо- Так, применительно к общим выражениям силовых компонент (25) гл. I получается [c.96]

Фиг. 72. Схема обеспечения соосной устойчивости гидростатического сдвоенного радиального подшипника с самодросселированием

Глинистые растворы обладают следующими положительными качествами 1) удерживают шлам во взвешенном состоянии при остановках Щ1ркуляции 2) глинизрфуют стенки скважины, в результате чего уменьшается фильтрация раствора или его дисперсионной среды в проницаемые пласты (при этом сохраняется, а иногда и несколько повышается устойчивость стенок скважин) 3) обеспечивают более высокое качество вскрытия продуктивных пластов по сравнению с водой 4) позволяют достаточно оперативно регулировать гидростатическое давление в скважине изменением плотности раствора 5) часто позволяют предупредить поглощения, снизить их интенсивность или ликвидировать совсем 6) способствуют качественному проведению комплекса геофизических исследований 7) есть возможность приготовления раствора самозамесом в процессе бурения при благоприятных геологических условиях (Западная Сибирь и др.) К недостаткам глинистых растворов относятся 1) большая вероятность затяжек и прихватов бурильной колонны и приборов в скважине вследствие образования фильтрационной корки, иногда толстой и липкой 2) про- [c.45]

При вскрытии таких отложений инертной по отношению к глинистым породам промывочной жидкостью, например совершенно безводным раствором на нефтяной основе или же газообразным агентом, устойчивость стенок скважины будет сохранена за счет больших сил сцепления глинистых пород, что подтверждается отечественной и зарубежной практикой бурения. При применении промывочных жидкостей на водной основе происходит фильтрация в пласт. С течением времени в приствольной зоне скважины поры глинистых пород полностью заполняются водным фильтратом, давление которого становится близким к гидростатическому давлению столба промывочрой жидкости, и перепад давления в системе приствольная зона пласта — скважина приближается к нулю, сохраняя свое гшаченйе только по мере удаления от этой зоны. С уменьшением перепада давлений, т. е. при снижении внешнего давления, создаются более благоприятные условия для увеличения набухания глинистых пород [25]. [c.103]

В. С. Баранов предложил производить постепенное многоступенчатое утяжеление промывочных жидкостей. Выполняя это мероприятие, мояшо отодвинуть начало осложнений на длительное время, вплоть до спуска и цементирования обсадной колонны. Промысловые наблюдения показывают, что ступенчатое утяжеление промывочных жидкостей в ряде случаев обеспечивает положительные результаты. Это имеет место, когда разрез скважины представлен высококоллоидалышми глинами. В сланцевых глинистых породах повышение плотности промывочной жидкости, как правило, не предотвращает кавернообразование, а в ряде случаев усугубляет начавшиеся осложнения. При бурении скважины СГ-1 Аралсор автором был поставлен эксперимент, цель которого— установление влияния гидростатического давления на устойчивость стенок скважины, сложенных на 80—90% слабоувлажнен-ными аргиллитами. В интервале 4968—5941 м (первый ствол) до глубины 5796 м применяли промывочные жидкости плотностью [c.104]

Объяснить ЭЮ можно, исходя из данных П. А. Ребиндера, показавшего, что все твердые тела обладают дефектами структуры — слабыми местами, распределенными таким образом, что участки твердого тела между ними имеют в среднем коллоидные размеры (порядка 10 см), т. е. один дефект встречается в среднем через 100 правильных межатомных (межмолекулярных) расстояний. Такие дефекты, очевидно, имеются и в сланцевых глинистых породах. С повышением гидростатического давления возрастает перепад давленш в системе скважина — пласт и, следовательно, глубина проникновения фильтрата промывочной жидкости. Проникающий по этим дефектным местам или микротрещинам фильтрат промывочной жидкости в зависимости от химического состава будет вызывать тот или иной эффект понижения твердости глинистых пород со всеми вытекающими последствиями для устойчивости стенок скважин. Проникновение фильтрата промывочных жидкостей в глинистые отложения за счет высокой гидрофильности глинистых минерале3, составляющих глинистые породы, имеет место и при отсутствии перепада давлений в системе скважина — пласт, но при наличии перепада давлений в системе скважина — сланцевые глинистые породы этот процесс интенсифицируется. Для полного увлажнения сланцевых глинистых пород, обладающих малой удельной поверхностью, требуется значительно меньше водной среды, чем для высококоллоидальных глин с их огромной удельной поверхностью. Поэтому требования к величине водоотдачи при разбуривании сланцевых глинистых пород должны быть значительно выше. Величины водоотдачи и перепада давлений хотя и играют значительную роль, но не являются определяющими в сохранении устойчивости стенок скважин, сложенных глинистыми породами. Устойчивость стенок скважин и основном определяется физико-химическими процессами, протекающими в глинистых породах при их контакте с фильтратами промывочных жидкостей на водной основе. Влияние этих процессов на изменение свойств малоувлажненных глинистых пород в значительной мере может быть оценено величинамп показателей набухания и предельного напряжения сдвига. [c.105]

Особенностью пен как ячеистых систем является резкое различие кривизны жидкости в пленке в тех участках, где сходятся три пленки (эта область называется областью Плато), образуя ребра. Как было показано при описании поверхностных явлений, гидростатическое давление в жидкости тем меньше, чем больше кривизна ее поверхности. Поэтому жидкость отсасывается из пленок в области Плато и они становятся тоньше. Под действием силы тяжести жидкость стекает вниз. Плато объяснял устойчивость пен тем, что вследствие вязкостного эффекта пленки утончаются медленно. Эти представления были развиты П. А. Ребиндером для пеноообразования в растворах мыл, сапонинов и белков. По П. А. Ребиндеру, структура, образующаяся в пленках, препятствует разрушению пленок. [c.193]

Вопрос о механической устойчивости горящих трещин в порохе теоретически изучали Лейпунский и Кирсанова [114]. Ниже приводятся основные результаты, полученные в работе [114]. Рассматривали (рис. 56) плоскую бесконечную в направлении оси г трещину, расположенную в плоскости ху перпендикулярно поверхности горения в полубезграничном пространстве пороха и находящуюся в условиях всестороннего гидростатического сжатия давлением р . Предполагалось, что поджигание поверхностей трещины и выход истечения продуктов горения на стационарный режим происходит мгновенно. Принималось также, что повышение давления в трещине мало по сравнению с давлением в камере Ро, поэтому скорость горения пороха в трещине считалась постоянной и (р) = и (ро). [c.128]

В общем случае для анализа факторов стабилизации необходимо рассматривать систему взаимодействий, возникающих при сближении капель в другой жидкости. При определенных условиях две сближающиеся капли жидкости (масла) в другой жидкости (воде) служат моделью эмульсий. Поведение капель определяется суммой гидродинамических и поверхностных сил [183. Во всех случаях стабилизация связана с появлением упругих свойств в упоминающихся жидких прослойках. Известна, например, для пленок низкомолекулярных ПАВ поверхностная упругость Ма-рангони — Гиббса. Однако она 1.е может обеспечить сохранение равновесной толщины жидкой пленки при значительных гидростатических силах, стремящихся к разрыву пленки [183], и обычно рассматривается как кинетический фактор устойчивости. [c.246]

Сжатые элементы можно подвергать упругопластической тренировке непосредственно в самой конструкции. Временные связи здесь принадлежат самой конструкции и снимаются после ее тренировки. В фермах и рамах, например, в качестве временных под-держиваюи их связей могут быть использованы дополнительные стойки. В некоторых тонкостенных конструкциях в качестве поддерживающих связей можно применять гидростатическое давление жидкости, временно вводимой в конструкцию, например в сферическую оболочку, которая при действии внешнего давления теряет устойчивость с образованием внутренних выпучин. [c.204]

Поскольку электровакуумные приборы используются в аппаратуре, работающей в различных условиях — при высокой и низкой температуре, в сухой атмосфере и в воде и т. д., то и виды испытаний на воздействие климатических условий разнообразны. Целью климатических испытаний является определение способности электровакуумных приборов устойчиво выполнять свои функции и сохранять электрические параметры в соответствии с техническими условиями при воздействии различных климатических факторов. Вместе с тем климатические испытания помогают выявить конструктивные недостатки электровакуумных приборов и недостатки технологических процессов их изготовления. Для наиболее полного выявления этих факторов климатические испытания проводят в течение различных периодов времени, прибегая зачастую к комбинированному воздействию на испытуемые приборы. Электровакуумные приборы подвергают разнообразным видам испытаний, при этом наиболее распространенными являются испытания на теплоустойчивость при длительном и кратковременном воздействии на влагоустойчивость при длительном и кратковременном воздействии циклическое воздействие температуры холодоустойчивость на воздействие инея и росы, воздействие повышенного и пониженного атмосферного давления на воздействие солнечной радиации, морского тумана, на пылеустойчивость, воздействие дождя и гидростатического давления. [c.304]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология