Истечение перегретого пара

Пример 5.1. Пар, имеющий начальное давление р = 2,0 МПа и температуру = 350 °С, вытекает в атмосферу с давлением р = 0,1 МПа. Определить скорость адиабатного истечения через простое и расширяющееся (комбинированное) сопла Решение Почти весь процесс истечения происходит в области перегретого пара (рис. 5.17), поэтому можно принять ркр= 0,546. Для рассматриваемого случая [c.147]

Для обдувки обычно используют воздух с комнатной температурой. Дополнительно к обычной обдувке в ряде патентов [28, 29] предусматривают подачу горячего воздуха или пара непосредственно под зеркало фильеры, в основном с целью защиты ее от охлаяда-ния. Известный интерес представляет использование подачи горячего газа в процессе производства сверхпрочного полиэфирного волокна, описанного в патенте [30] фирмы Дюпон . Согласно описанию, формование осуществляют при малых значенпях натяжения нити, порядка 1 мН/текс (0,1 гс/текс). Для замедления затвердевания нити верхнюю часть прядильной шахты нагревают или подают в нее воздух или инертный газ с температурой 300 °С. Б нижней части шахты нить резко охлаждают. В случае применения фильер с диаметром отверстий 0,3 мм отношение скорости намотки к скорости истечения расплава — менее 70. После ориентационного вытягивания в атмосфере перегретого пара с горячими подающими роликами (140 С) или после двухстадийного вытягивания с общей кратностью 5,7—10 получают нити с прочностью 0,9—1,35 Н/текс (90—135 гс/текс). О промышленном выпуске полиэфирных нитей с указанной максимальной прочностью в литературе данных не имеется. [c.200]

ПО диаграммам состояния. По ним МОЖНО определить упругость паров при данной температуре, давление перегретых паров (газовой фазы) при данных условиях, удельный объем и плотность жидкой, паровой и газовой фаз, их теплосодержание (энтальпию), теплоту парообразования, степень сухости и влажности паров, работу сжатия газа компрессором и повышение температуры при сжатии, эффект охлаждения жидкости и газа при снижении давления (дросселировании), теплоемкость при постоянном давлении или постоянном объеме для жидкой, паровой и газовой фаз, скорость истечения газа из сопел газогорелочных устройств. [c.30]

При истечении перегретого пара наблюдается уменьшение его перегрева (процесс st). [c.20]

Шумовой эффект факела связан с процессом горения и истечением газа из сопла. Шум от горения увеличивается при возрастании расхода воздуха, а шум, вызываемый истечением газа из сопла, — при повышении перепада давления в сопле. Для уменьшения шума при организации бездымного сгорания факелов следует использовать перегретый пар, а не насыщенный, поскольку в случае применения насыщенного пара шум усиливается из-за разрыва водяных капель, попадающих в горячую среду. [c.288]

Местный перегрев в парогенераторах для реакторов с газовым охлаждением. Предположим, что конструкция теплообменника аналогична конструкции парогенератора, изображенного на рис. 1.5, но работает он при температуре газа на входе, скажем, 730° С и температуре перегретого пара на выходе 565° С. Тогда ввиду высоких значений местных коэффициентов теплоотдачи температура металлической стенки трубы на участке истечения струи из газоподводящего канала будет, вероятно, ближе к температуре газа на входе, чем к температуре перегретого пара на выходе. Поскольку прочность стенок трубы быстро уменьшается в интервале температур от 565 до 730° С, возможен их пережог. [c.134]

Для сухого насыщенного пара при =1,13 коэффициент Л1=1,98 для перегретого пара и горючих газов при к = , Ъ величина М = 2,09 для воздуха и двухатомных газов при =1,4 М=2,144. При докритическом давлении рабочей среды линейная скорость истечения из рабочего сопла определяется по формуле, м/с [c.167]

Давление в колонне на уровне маточника (т. е. давление среды, в которую происходит истечение перегретого водяного пара) равно [c.96]

Газы, т. е. NH3 и СО2, переходят из воды в пар и вместе с ним удаляются из котла, не накапливаясь в котловой воде. В перегретом паре NH3 и СО2 существуют, не взаимодействуя между собой. При охлаждении и конденсации пара происходит распределение аммиака и углекислоты между паровой и жидкой фазами в соответствии с их коэффициентами распределения. В жидкой фазе протекают реакции (2.15) — (2.17), и в результате pH воды повышается. Независимо от того, в какую точку основного цикла ТЭС начали вводить аммиак, вследствие его летучих свойств по истечении 1—2 ч он распространяется по всему пароводяному тракту. Благодаря этому углекислотная коррозия углеродистых сталей устраняется или скорость ее [c.71]

Так, выражая расходы сжатого воздуха и перегретого пара в одних и тех же единицах, замечаем, что для всех камер расход воздуха примерно 1,8 раза больше расхода пара. Это станет понятным, если учесть более высокую температуру к, следовательно, более высокую скорость истечения струй пар что при условии ввода в данную камеру одного и того же количества кинетической энергии в единицу времени требует, при прочих равных условиях, меньшего расхода пара. [c.125]

Зависимость удельного износа от скорости движения частиц измельчаемого материала. Для установления этой зависимости были проведены сравнительные испытания на сжатом воздухе и перегретом паре со скоростями истечения Сд = 300 и с = = 500 м сек. [c.160]

При диаметре 40 мм скорость истечения перегретых водяных паров из сопла смесителя-контактора была равна критиче- [c.135]

В работе В. А. Махина и др. [16] развита теория истечения перегретой (кипящей) жидкости из центробежной форсунки с учетом отличия давления в газовом вихре от упругости насыщенных паров жидкости. Предполагается, что истечение про- [c.98]

В. А. Махиным развита теория истечения перегретой (кипящей) л<идкости из центробежной форсунки с учетом отличия давления в газовом вихре от упругости насыщенных паров жидкости. Предполагается, что истечение происходит термодинамически равновесно учитываются расход паров жидкости и изменение ее температуры. Одпако, как показывает расчет, если температура жидкости меньше той, которая соответствует упругости паров, [c.198]

По литературным данным [9] перегретый пар более экономичен, чем сжатый воздух, и дает возможность получать более тонкий продукт. Последнее может быть объяснено тем, что перегретый пар давлением 10—12 ага (наиболее часто рекомендуемые параметры) позволяет получать гораздо большие скорости истечения из сопла Лаваля, чем сжатый до 7—8 ати (в двухступенчатых компрессорах) воздух. Помимо того, некоторые материалы электризуются при трении о воздух и одинаковый заряд частиц ухудшает их измель- [c.318]

Применение в струйных мельницах перегретого пара снижает электризацию частиц, которая в ряде случаев настолько высока при использовании сжатого воздуха, что процесс измельчения на струйных мельницах становится неэффективным. Установлено, что при использовании пара несколько снижается содержание в пигменте солей [46]. Перегретый пар давлением 10—12 ат (изб.) имеет скорость истечения из сопел струйных мельниц свыше 400 м сек, а воздух — порядка 300 м сек. [c.395]

После этого в камеру подают насыщенный пар под давлением 0,4—0,6 МПа, а в диафрагму — греющий пар под давлением 0,9 МПа. Продолжительность нагрева для легковых покрышек — до 20 мин, для грузовых — до 50 мин. По истечении установленного времени вулканизации греющий пар заменяют опрессующим агентом — сжатым воздухом или перегретой водой, подаваемой под давлением 0—2,0 МПа. Продолжительность вулканизации с опрессовкой для легковых покрышек составляет 20—30 мин, а для грузовых — 30—35 мин. [c.38]

Вулканизацию лакированной обуви проводят в котлах длиной 3—24 м и диаметром 1,5—2,8 м. Вагоны с резиновой обувью по рельсам закатывают в котел, который герметично закрывают крышкой. Горячий воздух в котел подают с температурой 100—115 °С под давлением 0,20—0,25 МПа. По истечении 10 мин температуру воздуха в котле повышают до 132 °С. При сушке в воздушной среде образуется блестящая эластичная лаковая пленка и происходит частичная вулканизация лака. Для окончательной вулканизации в котел подают перегретый или насыщенный пар с температурой до 148 °С под давлением 0,3—0,6 МПа. [c.69]

По истечении времени вулканизации регулятор цикличности 6 прекращает подачу сжатого воздуха к мембранному клапану 16, доступ воздуха к регуляторам температуры 1 ц 2 прекращается, они выключаются из работы мембранные клапаны 21 и 25 под действием своих пружин занимают исходное положение (нормально закрытое) и перекрывают линию подачи пара в автоклав и линию спуска конденсата из него. На клапан 18 прекращается подача инструментального воздуха, он срабатывает, перекрывает доступ перегретой воды из линии и сообщает полость варочных камер (через клапан 19) с линией спуска. Одновременно с работой клапана 18, обеспечивающего выход перегретой воды из варочных камер, подается инструментальный воздух на клапан 23 последний срабатывает и выпускает пар из паровой камеры автоклава в линию продувки. После выпуска пара клапан 23 закрывается. [c.284]

После истечения времени вулканизации (которое нормируется регулятором цикличности процесса) мембранный клапан 2 закрывается, регуляторы температуры Зи4 выключаются, а их мембранные клапаны 8 и 9 полностью закрываются. При этом клапан 12 переключается в положение, при котором перегретая вода из варочных камер выпускается в продувочную линию. Одновременно с клапаном 12 открывается клапан 13 на спускной линии, т. е. на линии, по которой выпускается пар из барабана автоклав-пресса. [c.469]

Перед напуском пара в паровую камеру вулканизатора производится включение линии вакуума посредством мембранного клапана 14. При создании вакуума удаляется воздух из полости паровой камеры вулканизатора. По истечении установленного времени мембранный клапан 14 автоматически перекрывает линию вакуума. После этого открываются мембранные клапаны 15 и 16, через которые напускается пар в варочную камеру для ее прогрева. После прогрева варочной камеры происходит автоматическое переключение клапана 15 для напуска перегретой воды в варочную камеру. [c.485]

Величина действительного критического отношения давлений зависит от формы канала, через который происходит истечение среды. С, А. Чаплыгиным [14] установлено, что для истечения воздуха из отверстия с острыми кромками критическое отношение давлений Од составляет 0,037, в то время как критическое отношение давлений для сопла о =0,528. Для перегретого водяного пара опытом установлено [2] критическое отношение давлений сз =0,13 при о =0,546. [c.17]

Пользуясь вышеуказанными соотношениями, можно рассчитать скорости истечения и выходное сечение сопла при заданных параметрах и расходе газа. Критическое отношение е для воздуха равно 0,528, для перегретого водяного пара 0,546, для сухого насыщенного водяного пара 0,577. [c.69]

Д авление в колонне на уровне маточника для подачи пара, т. е. давление Рз среп,ы, в которую происходит истечение перегретого пара, в соответствии с выражением (2.86) будет [c.135]

Скорость истечения перегретого пара из сопла Лаваля определим с помощью /-5-ди-аграммы(см. гл. 6, рис. 6.24>Прир = 1,1 МН/м и/ = 350 °С(623 К) / = 3160 кДж/кг Спускаясь по вертикали до давления р = 0,0981 МН/м , оказываемся ниже линии на- [c.74]

Удельный вес мазута при температуре низа колонны Ysio =s73U кГ/ji . При pi = l,7 ama и i= 300°С удельный ьес перегретого пара i, =0,572 кГ/м . ДавдениЬ в колонне на уровне маточника для подачи пара, т, е. давление среды, в которую происходит истечение перегретого пара [c.143]

Открытие предохранительного клапана (стр. 277) рассчитывают для аммиачных и фреоновых (ф-22) компрессоров на 16 кГ1см , а для фреопа-12 на 10 кГ см выше давления всасывания. Следует отметить, что максимальное давление кипення лри работе на аммиаке, фреоне-22 и 12 ограничено 4,4 ата (для двух первых тел это давление соответствует температурам кипения 0° и —5°, а для последнего + 10°). Максимальное давление нагнетания (конденсации) для компрессоров, работающих на аммиаке и фреоне-22 достит ает. 20,4 nma, а на фреоне-12—16,4 ата. Максимальные давления нагнетания допускают работу компрессоров при максимальных температурах конденсацнн и не превышают давления гидравлических проб. Принимая адиабатное истечение перегретого пара, критическое давление [c.293]

Процесс истечения пара изображается вертикальной линией. При истечении влажного пара сухость х) уменьшается (процесс рг) для перегретого пара уменьшается перегрев (процесс st). Перегретый пар может стать насыщенным (процесс uw) и влажным (процесс иг). На рис. VIII.2,а дана шкала для определения скорости истечения пара U в зависимости от изменения энтальпии. [c.162]

Применение пара для распыления растворов является более экономичным, чем сжатого воздуха. Однако пар можно применять для распыления растворов только яри сушке их в среде с высокой температурой газов (температура газов перед сушкой должна быть выше 300° С)> чтобы получить достаточно эффективный лроцеос испарения влаги. При распылении паром для получения сыпучего продукта и надежной работы тракта отходящих газов температура их за сушилкой должна быть не ниже 135—140° С. Кроме того, для распыления желательно применять перегретый пар, так как насыщенный при адиабатных условиях истечения из форсунки будет частично конденсироваться. Влажный пар для распыления [c.59]

При распылении паром желательно использовать перегретый пар, чтобы при его адиабатном истечении не образовывались капли воды. При паровом распыле значительно повышается влажность газов, поэтому для получения сухого сыпучего продукта и предотвращения кондансации влаги в газоходах обычно повышают температуру отходящих газов до 135—145° С. Основные недостатки этого метода распыла — повышенный расход электроэнергии, а в многотоннажных производствах — большое количество форсунок (до 32 и больше). [c.243]

Распыление перегретых растворов имеет специфические особенности. При выходе из отверстия форсунки происходит вскипание их, и образующийся пар, выходя с большой скоростью, диспергирует раствор. При истечении перегретого раствора под большим давлением из сопел происходит как бы пневмомеханический распыл. Б. И. Леончик проводил в МЭИ опыты по распылению перегретых растворов хлористого кальция и воды [48]. В опытах установлено, что при распылении перегретых растворов на центробежных форсунках не происходит раскрытия факела распыла, как при распылении неперегретых растворов. По мере возрастания температуры раствора коэффициент расхода уменьшается. Распыление перегретого раствора наиболее рационально производить при помощи простейших конических сопел (рис. VI 1-6, а). При этом получается однородный распыл. Величина капель уменьшается с увеличением температуры перегретого раствора. Распыл перегретой жидкости получается более однородным, чем холодной, так как силы, приложенные к разрушению струи, распределены в первом случае более равномерно (вскипание идет по всему объему жидкости). Кроме того, с повышением температуры уменьшается вязкость и поверхностное натяжение, [c.302]

Допустим, что в современной 4-штабельной камере испаряется в час 600 кг влаги. Объем перегретого пара при i 120° этой испаренной влаги составит около 1200 л /ч. Если принять скорость истечения по выхлопной трубе около 5 м1сек, то требуемый диаметр [c.182]

Существенное усоверщенствование, стабилизирующее работу виброгранулятора в широком диапазоне нагрузок, — создание в камере избыточного давления горячего воздуха или перегретого пара над уровнем плава [61]. Это обеспечивает независимость скорости истечения плава от его уровня в грануля-горе Промышленные испытания на Невинномысском ПО Азот показали, что такие виброгрануляторы обеспечивают выпуск гранул аммиачной селитры с государственным Знаком качества в диапазоне производительностей 10—60 т/ч (для горячего воздуха) и 7—40 т/ч (для перегретого пара), причем фракция с размером частиц 2—3 мм составляет 80—90 % выхода продукции. [c.195]

Важным условием этого метода сушки является распыл суспензии перегретыми парами теплоносителя в узле захвата транспортной системы. При неполном распыле суспензии возможны закупорка влажным порошкообразным материалом узла захвата суспензии и прекращение поступления. суспензии в этот узел. Чтобы количественно решить задачу получения хорошего распыла, нужно было установить зависимость распыла суспензии от ряда факторов, нужно было, чтобы эта зависимость дала возможность определять скорость истечения расныливающего агента-теплоносителя из сопла смесителя, необходимую для полного распыла суспенэии и выбрасывания части твердого материала из места контактации. [c.131]

В качестве распыливающего агента-теплоносителя в этом случае применялся перегретый водяной пар (уд. вес 0,376/сГ/лг ) с температурой около 310° на входе в смеситель-контактор в качестве твердой фаэы суспензии — свежая крошка алюмосиликатного катализатора фракционного состава 0,25—0,50 мм в качестве жидкой фазы — вода. Скорость истечения перегретого водяного пара из сопла смесителя-контактора, вычисленная по уравнениям (3) и (4), была равна 156,2 м1сек (линейная) и 58,7 кГ1сек (весовая). [c.133]

Полученные выше уравнения соответствуют действительности, когда сопротивление перед наименьшим сечением имеет вид сужающегося сопла (фиг. 5.8, а), т е. когда не происходит больших и резких изменений в направлении потока. Если это предположение не выполняется и наблюдается существенное изменение формы профиля скоростей в наименьшем сечении, то поставленная задача значительно усложняется. Некоторым предельным случаем такой задачи можно считать отверстие с острыми краями в бесконечной пластине (фиг. 5.8,6). Протекание паров и газов через такие отверстия исследовали Чаплыгин и Франкл [3]. Они установили, что в этом случае критическое отношение давлений Лкв оказывается значительно меньше (для воздуха 0,037, для перегретого водяного пара 0,13) и что максимальный коэффициент истечения также уменьшается (для [c.157]

Для того чтобы вулканизационные формы не раскрылись под действием давления перегретой воды, прессовое усилие, создаваемое плунжером, должно быть на 20% больше усилия, раскрывающего вулканизационные формы. Для обогрева вул-канизационньгх форм в корпус авто-клаз-пресса подают пар давлением 4 кг/см . По истечении времени вулканизации покрышек прекращают подачу пара и открывают вентиль для выпуска его из автоклава. По выходе пара в автоклав подают холодную воду для охлаждения форм и выпускают перегретую воду из варочных камер. Далее вынимают предохранитель из байонетного затвора, поворачивают байонетное кольцо и снимают крышку автоклав-пресса. После этого из автоклава выгружают на транспортер вулканизационные формы. Для этого подвижной стол постепенно поднимается и вулканизационные формы одна за одной выгружаются на роликовый транспортер. [c.44]

Аэродинамические характеристики факела — настильность, жесткость, среднемассовая скорость в рабочем пространстве мартеновской печи в основном определяются параметрами и величинами расхода газа и компрессорного воздуха, пара, кислорода, подаваемых в корень факела, так как скорость регенераторного воздуха на входе в рабочее пространство печи мала и обычно не превышает 10— Ъ м/сек. Поэтому для сохранения на оптимальном уровне значений указанных выше параметров факела в случае уменьшения расхода газа или одного из интенсификаторов требуется увеличивать скорость истечения других компонентов, образующих факел. В последние годы широко дискутировался вопрос о целесообразности применения перегретого водяного пара в качестве интенсифика-тора или распылителя мазута в мартеновской плавке. Известно, что применение пара снижает на 25—40° температуру факела, отрицательно влияет на процесс сажеобразования в факеле (и тем самым ухудшает его светимость, по некоторым исследованиям на 7—10%). Однако скорость истечения пара из сопла Лаваля при начальном давлении 13 ати (12,75 бар) и 360° С (633° К) составляет 040 м/сек, в силу чего подача такой высокоэнергичной струи в корень факела способствует росту его жесткости и настильности, улучшает перемешивание топлива с воздухом и тем самым способствует улучшению процесса сжигания топлива и теплоотдачи к ванне, т. е. положительно влияет на производительность печи. [c.137]

Командный прибор включает подачу пара в варочную камеру для предварительного быстрого прогрева камеры и покрышки изнутри. Через несколько минут включается подача пара в паровую камеру для обогрева прессформы, а следовательно, и покрышки, снаружи. После прогрева паром варочной камеры и покрышки изнутри включается подача перегретой воды внутрь камеры и выдерживается на протяжении заданного программой времени. По истечении заданного времени прогрева покрышки прекращается подача пара в паровые камеры, а затем в варочную камеру подается холодная вода и прекращается подача перегретой. [c.53]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология