Поперечные размеры труб

Протяженные изделия в виде труб и прутков различного поперечного сечения можно помещать в полость объемного резонатора Р или в волноводный тракт В. Если труба помещена в полость резонатора Р (рис. 4.20, а), то она изменяет его рабочий объем (резонансную частоту) или создает дополнительные потери энергии (уменьшает добротность). Для металлических изделий основным является изменение частоты, что дает возможность производить контроль внешнего диаметра трубы О, прутка и т. п. В случае, когда труба изготовлена из диэлектрического материала, влияющими факторами являются все геометрические размеры трубы (внешний О и внутренний диаметры, толщина) и электромагнитные параметры (диэлектрическая г и магнитная проницаемости, удельная электрическая проводимость о). По схеме рис. 4,20,а можно организовать радиоволновой контроль изделий в технологическом потоке. [c.151]

Стальные трубы. Поперечный размер труб характеризуется условным проходом, наружным и внутренним диаметром и толщиной стенки. Условный проход Оу — номинальный внутренний диаметр (это относится и к трубопроводной арматуре и фасонным частям). Наружный диаметр ) — величина постоянная для данного Оу, внутренний диаметр — величина переменная, зависящая от толщины стенки, которая для подземных газопроводов должна быть не меньше 3, надземных — не меньше 2 мм, а для газопроводов, прокладываемых под реками и другими водными преградами, — на 2 мм больше расчетной, но не менее 5 мм. [c.27]

Отношение абсолютной шероховатости k(ks) к характерному линейному поперечному размеру трубы (обычно к диаметру) называется относительной шероховатостью е, т. е. s = kjd или k,ld. [c.171]

Приведенные формулы справедливы для глушителей, у которых поперечные размеры труб и камер не превышают половины длины волны заглушаемых колебаний (при их соизмеримости эффективность глушителей понижается). [c.151]

Вполне понятно, что в случае физико-химических явлений определить условия однозначности значительно труднее. Например, рассматривая изотермический установившийся поток жидкости (газа) в трубе, можно предположить, что условиями однозначности будут 1) геометрические размеры трубы 2) величина скорости потока, давление, ускорение свободного падения и физические свойства транспортируемого вещества (плотность, динамический коэффициент вязкости и т. д.) в отдельных поперечных сечениях трубы - [c.21]

Для удаления продукта отстоя целесообразно размещать под вертикальной трубой грязесборник, поперечный размер которого должен соответствовать максимальному диаметру зоны выпадения частиц, определяемому по эмпирической формуле [c.57]

Из изложенного становится понятным, почему переход от одного течения к другому происходит при определенном Ке, а также выясняется физический смысл Ве для потока в трубе — это есть величина, пропорциональная отношению динамического давления к напряжению трения, или, что то же самое, отношение сил инерции к силам вязкости. Чем больше скорость и поперечные размеры потока и чем меньше вязкость жидкости V, тем больше Ке. [c.70]

Для аппроксимации формы анодно защищаемых поверхностей используются их одномерные расчетные модели. Они могут быть применены для узких щелей и зазоров, вытянутых пор, каналов, труб и других протяженных систем, поперечные размеры которых значительно меньше продольных. Обобщенная одномерная расчетная модель протяженных систем указанного типа представлена на рис. 4.16, где /> э /2 / 27 [c.240]

На рис. 3-5 приводится тепловая эффективность теплообменников из профильных листов с поперечным размером двуугольного канала 15 мм, трубчатого теплообменника с трубами диаметром ( 0 = 38 мм, расположенными в шахматном порядке с шагами 5 = = 50 мм, 2 = 44 мм, и пластинчатого с гладкими листами (ширина канала для прохода воздуха 16 мм, для прохода паровоздушной смеси 18 мм). [c.93]

Скорость завала-скорость транспортирующего потока, при к-рой наступает завал (т. е. прекращение восходящего движения транспортируемых частиц в вертикальном трубопроводе) связана со скоростью потока, при к-рой частица находится во взвешенном состоянии (т. наз. скоростью витания). 5) Скорости транспортирующего агента и транспортируемого (перемещаемого) материала, равные отношениям соотв. объемных расходов газа и твердой фазы к площади поперечного сечения трубы скорость транспортирующего газа определяется порочностью (долей объема свободного пространства между частицами в единице объема, занятого слоем материала) и должна превышать скорость завала. Скорость перемещения материала в П. зависит от размера и плотности частиц, концентрации твердой фазы, плотности, вязкости и скорости газа. Скорость транспортирования пылевидных материалов низкой концентрации мо- [c.582]

Ка К правило, для вертикальных турбин применяются изогнутые отсасывающие трубы (рис. 4-4 и 4-21,а), которые могут иметь весьма большую длину и в то же время не требуют глубокого заложения основания. Форма и размеры такой трубы показаны на рис. 5-19. Изогнутая труба состоит из трех основных элементов конической части Л, колена и отводящего диффузора В. В пределах конической части поперечные сечения трубы круглые, далее, в колене они плавно переходят в прямоугольные, причем с более быстрым наращиванием ширины, и в диффузорной части сохраняются прямоугольными, причем сечение нарастает за счет высоты (потолок имеет наклон а), а ширина В не изменя-178 [c.178]

Размеры поперечного сечения экструдата и выходного отверстия головки редко совпадают. Конечная форма и размеры трубы определяются размерами не [c.193]

Некоторые горелки, описанные в предыдущем разделе, можно выполнить так, что в них полное перемешивание будет завершаться до горелочного туннеля (см. рис. 38). Если горизонтальный участок воздухопровода перед печью такой длины, что конус перемешивания заполняет все поперечное сечение трубы перед горелочным туннелем, то смешивание будет почти совершенным, особенно если стенка печи достаточной толщины На случай пониженного теплопотребления, когда при малом расходе газа возникает опасность проскока пламени, устанавливают дополнительные горелки меньших размеров. [c.72]

При взаимодействии потока жидкости с какой-либо расположенной в канале преградой наблюдается "отрыв" потока от стенок и возникновение за преградой особой ("водоворотной") зоны с резко выраженным неупорядоченным характером течения жидкости (рис. 2.16, а). Направление движения отдельных струек жидкости в этой зоне — различно (вплоть до обратного в отдельных точках), а скорости изменяются по величине пульсации скоростей — весьма интенсивны зона постоянно обменивается количеством движения с основным потоком. Затраты энергии на дополнительную турбулизацию в водоворотной зоне обусловливают потери давления на участке 1 от преграды до некоторого сечения, ограничивающего протяженность этой зоны (обычно 4з не более чем на порядок превышает поперечный размер препятствия Ь). Такие потери напора трактуются как местные сопротивления в канале. В дальнейшем они рассматриваются применительно к круглым трубам, представляющим наибольший технологический интерес. [c.163]

Если в качестве УПК используется дроссель, то выполняются следующие условия Р2<Р, Т2<Т . Так, для значений р, = 10 МПа, Г, = 20 °С, Р2 = 7 МПа, Г, = 10 °С, д = 100 г/м после прохождения дросселя радиус капель увеличивается в 3 раза. При тех же значениях параметров в теплообменнике капли укрупняются в 4 раза. Следовательно, теплообменник обладает по сравнению с дросселем тем преимуществом, что он позволяет выращивать более крупные капли. Кроме того, существенным недостатком дросселя как устройства конденсации капель является то, что резкое сужение поперечного сечения трубы и соответствующее увеличение скорости потока приводят к дроблению капель, взвешенных в потоке, и, следовательно, к уменьшению их среднего размера. Как будет показано ниже, большое количество мелких капелек, зарождающихся в газе при прохождении через дроссель, приводит к их интенсивной коагуляции. В результате рост капель за дросселем в основном обусловлен процессом коагуляции, а не конденсации. [c.416]

Волны в пластинах применяют для УЗ-контроля тонких листов, труб, оболочек, а волны в стержнях - для контроля проволок, стержней, труб (при распространении вдоль оси трубы). Скорость распространения этих волн изменяется в зависимости от частоты (явление дисперсии скорости), упругих свойств материала и поперечных размеров пластины или стержня. [c.26]

На рнс. 26,13 показана вращательная установка для контроля котельных труб и труб высокого давления диаметром до 180 мм. В зависимости от предъявляемых требований эта установка в дополнение к контролю на продольные и поперечные дефекты может быть оборудована и устройством для непрерывного измерения толщины стенки и диаметра, причем в этом диапазоне размеров труб выявление скачкообразных изменений толщины стенки представляет собой по сути исследование. [c.502]

Физическая сущность нормальных волн. При распространении упругой волны в теле, у которого поперечные размеры сравнимы с длиной волны (пластине, стержне, трубе), наблюдаются явления, связанные с влиянием боковых фаниц. Последнее существенно изменяет характер распространения волн. Наличие одной границы раздела приводит к возможности возникновения релеевских волн, при наличии двух близко отстоящих границ, параллельных направлению распространения волны (пластина), или одной замкнутой границы (стержень) распространяются так называемые нормальные волны. [c.56]

На рис. 4.11 показана микроструктура внутренней и внешней поверхности трубы в зоне задира от удара ковшом экскаватора. Зона интенсивной пластической деформации поверхностного слоя простирается на 0,64 мм в глубь стенки трубы. На фотографиях хорошо видны вытянутые в тонкие волокна ферритные и перлитные зерна. Поперечный размер их изменился в результате смятия более чем на порядок от 0,2 до 0,005 мм, что составляет 70 % деформации сжатия. [c.343]

Указанная цель достигается тем, что в момент возникновения пульсаций давления трубчатый корпус увеличивает свой поперечный размер, при этом между ним и трубой сброса возникает зазор, через который происходит сброс избыточного давления. [c.473]

При возникновении пульсаций давления транспортируемой среды трубчатый корпус 1 деформируется, увеличивая свой поперечный размер. При этом уплотняющие элементы 6 выходят из контакта с трубой 3 сброса, и в отверстия перфораций 4 через образовавшийся [c.474]

В отличие от коэффициента теплоотдачи потери давления сильно зависят от продольного и поперечного шагов труб и их расположения в пучке. Продольный и поперечный шаги труб е поперечно обтекаемых пучках часто бывают неодинаковыми. Из ряда удачных соотношений для гидравлического сопротивления при поперечном обтекании труб в пучках здесь иопользуется зависимость Гюнтера и Шоу [51], удовлетворительно описывающая опытные данные для масел, воды и воздуха. Хотя диапазон применимости этого соотношения не установлен, для газов оно дает достаточно надежные значе(ния. В качестве характерного размера в числе Рейнольдса используется эквивалентный объемный диаметр учитывающий шаг и расположение последовательных рядов труб. Расчетное уравнение для потерь давления содержит два безразмерных параметра, учитывающих конфигурацию пучка. Эквивалентный объемный диаметр определяется (11.48). [c.415]

Газогорелочное устройство выполнено в виде герметической воздушной камеры из обыкновенной стали. Поперечные размеры воздушной камеры совпадают с поперечными размерами сечения печи. Сверху к воздушной камере симметрично приварены четыре воздушных сопла, представляющие собой трубы из обыкновенной стали с [c.269]

Рассмотри.м сравнительно простой, но в то ке время практически важный случай свободно-молекулярного течения вдоль длип-ной цилиндрической трубы. При этом будем считать, что поперечные размеры трубы. малы по сравнению с длиной пробега и по сравнению с характерным расстоянием изменения распределения частиц вдоль трубы. В наших последующих вычислениях длина трубы будет приниматься бесконечной. Это будет означать, что длина трубы пелика по сравнению с расстоянием, характеризую- [c.85]

Ле и скорость жидкости, например на осп rpvobi —Поперечный размер трубы [c.33]

Трубчатые реакторы полного вытеснения. Трубчатые реакторы с поршневым потоком чащ,е всего имеют вид каналов с большим отношением длины к поперечному размеру. В реакторах такого типа теплообмен происходит через стенки. Следовательно, для поддержания приблизительно одинаковой температуры реагирующей смеси необходимо кроме высокой интенсивности теплообмена обеспечить низкие сопротивления переносу теплоты в направлении к стенке. Это условие,.помимо других, требует использования труб с небольшой площадью поперечного сечения. Наиболее простое конструктивное решение трубчатого реактора представлено на рис. VIII-32, а. Он состоит из двух концентрично расположенных труб, по внутреннему каналу движется реакционная смесь, по внешнему — теплоноситель или хладагент. Малая площадь поперечного сечения трубы ограничивает производительность аппарата. Для ее повышения большое число трубчатых реакторов соединяют параллельно в общем корпусе. Созданные таким образом многотрубчатые реакторы (рис. VIII-32,б и в), аналогичные по конструкции трубчатым теплообменникам, широко используются в промышленности. Аппараты этого типа часто применяются для проведения реакций с участием твердого катализатора, который в виде пористого сыпучего слоя заполняет либо трубы, либо меж-трубное пространство реактора. [c.317]

Возникновение вихрей наблюдалось также при поперечном обтекании идеальных пучков труб. Здесь число Струхаля зависитот расположения и значения шага между трубами. Природа возникновения вихрей зависит от течения жидкости и не зависит от перемещения труб. Для данного расположения и размера труб частота образования вихрей для невибрирующих труб растет по мере роста скорости потока. Образование вихрен может вызвать вибрацию труб, когда их частота соответствует частоте собственных колебаний труб. Частота возникновения вихрем может быть привязана к частоте собственных колебаний вибрирующей трубы, даже если скорость потока растет. Движение трубы как бы организует отрыв вихрей от вибрирующей трубы. [c.325]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины, Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произошло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

Обогрев или охлаждение можно проводить также с помощью тепловых труб [57, 58]. Тепловая труба имеет герметичный корпус, на внутренней поверхности которого расположен капиллярно-пористый материал — фитиль, пропитанный жидкой фазой теплоносителя. Корпус выполняют обычно из круглой трубы (но имеются и плоские тепловые трубы). Тепловой поток подводят к участку корпуса на одном из концов тепловой трубы. Внутри трубы на этом участке теплоноситель испаряется, и его пары движутся по центральной части трубы к охлаждаемому участку, где они конденсируются. Жидкая фаза по фитилю возвращается в зону испарения. Плотность теплового потока на участке поверхностн корпуса трубы зависит от размеров обогреваемого и охлаждаемого участков, и поэтому имеется возможность концентрировать тепловой поток на одном из участков трубы. Уровень рабочих температур зависит от выбранного для тепловой трубы теплоносителя. Имеются трубы для различных диапазонов температур О—200, 200—550, 550—750 и выше 750 К. В качестве теплоносителей для высокотемпературных труб используются щелочные металлы. Для этих труб реализуются плотности теплового потока (в расчете па поперечное сечение трубы) до 15 кВт/см , Конструктивные особенности тепловых труб и области их применения рассмотрены в [5SJ. [c.423]

Сооружения при отношенни высоты к меньшему поперечному размеру, равному двум и более, необходимо проверять па опрокидывание с учетом сейсмических сил. Высокие сооружения вертикальные аппараты, дымовые трубы, башни, элеваторы и др. нужно проверять на устойчивость с учетом действия сейсмических сил. [c.222]

Для жидкостей возможно возникновение ламинарного (вязкого) и турбулентного течений. В каналах небольшого поперечного размера при небольшой разности давлений (условия, характерные для прохождения жидкости через течи) реализуется вязкое течение. Закономерности вязкого течения жидкости, так же как и газа, определяются формулой Пуазейля. Расход несжимаемой жидкости определяют ее объемом V, проходящим через сечение трубы за единицу времени. Величину Q в (3.7) можно записать как P pV/t. Отсюда получим [c.73]

При толншне стенки, превышающей 20% наружного диаметра, согласно разделу 17.3 уже нельзя достаточно надежно контролировать внутренние дефекты наклонными поперечными волнами. В таком случае возможны только продольные волны под углами до 30", которые вводятся через сильно поглощающий клин, например, из эбонита. Благодаря этому эхо-импульсы помех становятся приемлемыми (рис. 26.5). Поскольку часть луча при этом входит в стенку еще перпендикулярно, получают .срнк) эхо-импульсов пз стенки, в которой эхо-имиульсы от дефектов могут быть хорошо выявлены только тогда, когда они взаимно смещаются. Целесообразно равномерно вращать трубу и одновремепно вести искатель вдоль нее. В тех случаях, когда труба может вращаться в присиособлении, хорошо зарекомендовал себя искатель с непрерывно перестраиваемым углом, подключаемый через водяную камеру, подогнанную по диаметру к контролируемой трубе (рис. 26.6). При этом для заданного размера трубы можио в каждом случае определять и настраивать оптимальный угол ввода звука. Другим преимуществом такого устройства является очень равномерный акустический контакт. [c.495]

Дефектоскопы. При автоматизированном, высокоскоростном и бесконтактном контроле качества эффективно применяют дефектоскопы с проходными ВТП, позволяющими проверять в широком диапазоне типоразмеров протяженные объекты (трубы, прутки, проволоку с поперечными размерами 0,05. .. 135 мм) и мелкие детали (шарики и ролики подшипников, иглы, метизы и т.д.). При этом производительность контроля может достигать 50 м/с (для проволоки) или нескольких тысяч мелких деталей в час. Производительность контроля труб, прутков Офаничивается инерционностью устройств транспортирования и разбраковки. [c.413]

Величину калибрующего зазора головок можно регулировать. В пленочных головках регулируемые губки позволяют контролировать толщину пленки. В трубной головке подвижной деталью является дорн, что позволяет отцентровывать трубу в процессе экструзии. Толщину пленок, труб, прутков п листов можно регулировать за счет вытяжки экструдата. Чрезмерная вытяжка вызывает ориентацию в изделиях, что может быть желательно или нежелательно. Ориентация увеличивает прочность в направлении вытяжки, но иногда одновременно снижает прочность в поперечном направлении. Когда желательна минимальная ориентация, поперечные размеры оформляющей части головки выполняют меньще соответствующих размеров изделия. [c.131]

Площадь поперечного сечения труб для отвода из шламоуплотнителя осветленной воды выбирается с таким расчетом, чтобы скорость движения в них не превышала 0,50 м/с, скорость входа воды в отверстия была бы не менее 1,5 м/с, а диаметр отверстий — 15— 20 мм. Размеры шламоотводного патрубка или дырчатых труб принимаются такими, чтобы через них можно было отвести накопившийся осадок в течение 4—7 мин. При этом скорость движения осадка в отверстиях дырчатых труб должна быть больше 3 м/с, скорость в самой дырчатой трубе — 1 м/с, а диаметр отверстий — не менее 20 мм. [c.212]

Одно из наиболее фундаментальных исследований подавления детонационных волн, в котором большое внимание уделено соотношению между размерами гасящего устройства и средним поперечным размером детонационной ячейки, привело к отрицательным результатам. Было обнаружено, что детонацию, распространяюшутося со скоростью 2,3 км/с в стехиометрических смесях пропана с ьсислородом, невозможно погасить с помощью системы в форме сот из стальньгх полосок, расположенных друг от друга на расстоянии 6 мм (что соответствует примерно двум или трем размерам ячеек) в трубе с постоянным поперечным сечением. Можно предположить, что уменьшение расстояния между полосками до значения, близкого к размеру ячейки, или включение участка с расширением сечения привело бы к успешному подавлению волны. Однако сделан вывод, что гашение наступит только тогда, когда скорость ударного фронта и, следовательно, температура за ним уменьшатся настолько, чтобы воспламенения не бьшо. По-видимому, это слишком упрощенный подход к описанию сложной локальной картины замедления волны при ее распространении через различные > астки преграды в форме сот. [c.657]

На плиту укладывают концы труб, а по периметру — регулировочные камни до верха трубы, затем по шаблону делают бетонный лоток, ссответствующий форме и размерам трубы. Максимальную глубину лотка принимают равной диаметру наибольшей трубы. При круглых трубах нижняя часть лотка представляет собой полуокружность, а верхняя имеет прямые стенки, которые доводят до шелыги трубы. Площадку между лотком и стенками колодца называют полкой, или бермой. Полки лотка делают с поперечным уклоном 0,02—0,03 для смыва с них осадка в случае переполнения колодца. [c.112]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология