Скорость потока поправки

Время удерживания связано с удерживаемым объемом,, который является основной элюционной характеристикой вещества. Для того чтобы перейти от времени к объему, следует знать скорость потока газа-носителя, которая непосредственно измеряется в ходе опыта. Обычно объемную скорость газа-носителя измеряют пенным измерителем скорости, устанавливаемым на выходе газа из колонки. В этом случае для получения истинного значения скорости газа-носителя (л в измеренное ее значение oip следует ввести поправки согласно формуле [c.31]

Для регистрации пиков в хроматографии используют удерживаемый объем Ук или время удерживания tR. Обе величины являются характеристикой вещества в данной хроматографиче-ской системе. Так как время удерживания разделяемого вещества состоит из времени взаимодействия в колонке и времени прохождения пустых участков трубки, оно меняется от прибора к прибору. Удобно иметь вещество, не удерживаемое данной колонкой, приняв его за стандарт, время и объем удерживания которого 1о, /о-Хроматографирование вещества и стандарта необходимо проводить при одних и тех же условиях (давлении и скорости потока). Поправку на мертвый объем можно учесть, используя исправленное время удерживания 1п или исправленный объем удерживания Ур, по формуле [c.168]

В случае наиболее точных, измерений, особенно при определении стандартных объемов удерживания, должна вводиться по- правка на упругость водяного пара. Необходимо также вводить в величину скорости потока поправку на температуру колонки и учитывать температуру измерителя скорости потока. [c.186]

Перепад давлений можно определить или измеряя давление перед образцом и после него, или с помощью дифференциального манометра. Поправку на прибор получают, измеряя давление прибором без испытуемого образца, при этом наблюдают перепад давлений выше требуемого диапазона скоростей потока. Поправка на прибор не должна превышать 10 % от перепада давлений. [c.96]

При экспериментальном изучении зависимости силы сопротивления шара от скорости потока удобно обратить гидродинамическую задачу, т. е. предоставить шару свободно падать, например, под действием силы тяжести, в неподвижной жидкости. Обозначив плотность вещества шара через рт и учитывая поправку на закон Архимеда, при равномерном установившемся падении шара имеем равенство веса шара силе сопротивления, оказываемого этому движению [c.26]

СЯ батареи реакторов смешения, изменения плотности, обусловленные протеканием реакций и связанными с ними тепловыми эффектами, незначительны, так что объемная скорость потока между отдельными ступенями в стационарном состоянии остается по существу постоянной. Для других случаев можно легко ввести поправки. [c.120]

При оценке величины Ки здесь использована эмпирическая зависимость фактора массопередачи числа Ке (см. раздел 111.1). Примерно такая же оценка получается для поправки к коэффициенту теплопередачи, если заменить в уравнении (VI. 141) на а/ и диффузионные числа Ки и Рг на тепловые. Безразмерный фактор формы а1 —величина порядка нескольких единиц (о/ = п для простой кубической упаковки шаров ж а1 А для объемно-центрированной упаковки). Из формулы (VI. 141) видно, что при обычных скоростях потока (Ке > 10 ) поправки к коэффициентам переноса незначительна для жидкостей (Рг >1). Для газов (Рг 1) относительная поправка может составлять при Ке — 10 30—40% с увеличением числа Ке эта величина уменьшается, хотя и довольно медленно. Легко заметить, что величина рах характеризует максимальную степень превращения исходного вещества в одной ячейке, достижимую, когда реакция протекает в диффузионном режиме. Так как Ро8< 1, в кинетическом режиме (А < Р) степень превращения в одной ячейке всегда мала. [c.250]

Здесь опять вводится коэффициент а, так как вследствие внутреннего трения появляется распределение скоростей в поперечном сечении потока. Поправка ёЕ, согласующая уравнение с законом сохранения энергии, выражает в дифференциальной форме гидравлическое сопротивление. [c.33]

Для найденного состава паровой и жидкой фаз рассчитывают энтальпию, вязкость, плотность, линейную скорость потока и протяженность каждого участка, необходимую для передачи соответствующего количества тепла, и фактический перепад давления. Если полученные значения продолжительности движения потока по участкам н перепады давления не совпадут с принятыми в начале расчета данными, необходимо внести поправки в начальные условия и расчет повторить. [c.170]

По полученным хроматограммам измеряют время удерживания tr и ir(o). Величину tr(o) определяют по пику водорода, введенного в колонку. Зная скорость потока газа-носителя as, объем Vl и массу g жидкой фазы и ведя соответствующие поправки на скорость /ь 2 и /з, рассчитывают удельный объем удерживания Vg и коэффициенты распределения К соответственно по (1П.26) и (П1.29). [c.272]

Здесь Р — объемная скорость газа-носителя оз — масса растворителя в колонке Г — температура измерителя скорости потока газа-иосителя, К / — поправка, учитывающая сжимаемость газа-иосителя в колонке и рассчитываемая по формуле [c.122]

При давлениях выше 10—15 МПа начинает проявляться сжимаемость некоторых растворителей, что приводит к уменьшению скорости потока. Поэтому многие насосы снабжают специальными системами поправки на сжимаемость подвижной фазы. [c.141]

Т — температура измерителя скорости потока газа-носителя, К у — поправка, учитывающая сжимаемость газа-носителя в колонке и рассчитываемая по формуле [c.67]

Величины Ук, V R, и Ук принято измерять при температуре колонки и при давлении газа-носителя на выходе из колонки. Хотя измерить объемную скорость потока газа-носителя на выходе из колонки не слишком трудно, необходима поправка на температуру. Если используется мыльно-пленочный измеритель скорости потока газа-носителя, требуется также поправка на давление паров воды. [c.25]

Давления п времена измеряются с намного лучшей воспроизводимостью н правильностью, чем газовые объемы и объемные скорости потока газа-носителя. Поэтому легче и точнее определить среднюю линейную скорость потока газа-носителя, чем его объемную скорость потока. Последнюю измеряют, используя мыльно-пленочный измеритель скорости. Следует вносить поправку на давление паров воды, однако это не очень точно, если не убедиться, что газ-носитель действительно насыщается пара.ми воды во время его прохождения через измеритель скорости. [c.62]

При низком содержании А, В С ъ каждой фазе предполагается, что их полная или частичная нерастворимость не влияет на процесс. Отношение фаз внутри реактора может быть не равно отношению скоростей потоков Рх и р2- Поэтому в расчетные зависимости вводится поправка [c.165]

Здесь опять вводится коэффициент а, так как вследствие вну-реннего трения появляется распределение скоростей в поперечном ечении потока. Поправка dZ, согласующая уравнение с законом охранения энергии, выражает в дифференциальной форме гидра-мическое сопротивление.. [c.33]

Кнудсен [82] предложил вводить поправку на "проскальзывание". Он показал, что скорость потока может быть выражена в виде [c.374]

Измеряя вес конденсата, собранного в ловушке за определенное время, рассчитывают скорость потока пара. Зная силу тока и напряжение на нагревателе за тот же промежуток времени, определяют количество электрической энергии, подведенной к нагревателю. Обычно для определения фактической энергии, затраченной на испарение образца, необходимо ввести следующие четыре поправки [c.45]

Рс — скорость потока газа-носителя при давлении на выходе из колонки с поправкой на температуру колонки [c.44]

Величина ошибки, вызванная пренебрежением поправкой на толщину слоя, представлена на рис. 11-16. Экспериментальные и расчетные данные нанесены на графике в зависимости от длины слоя г/го = 0,2, массовая скорость потока О = 1190 кгЦм -ч). [c.163]

Поправка иа двухфазность при нормированной скорости Поправка, учитывающая влияние массовой скорости потока Разность давле ИЙ на нреодоле не сил трения, приведеньая к единице длины канала [c.96]

Флинн и Трейбал [5] для систем, приведенных в табл. 12, оценили эффективность ступени с поправкой на эффектйвность, достигаемую при нулевой скорости мешалки. График зависимости Еа от мош,ности мешалки в единице объема в логарифмических координатах для определенной системы при определенном соотношении фаз представляет собой прямую линию с положительным нак.лоном. При эффективности, равной 100%, прямая становится горизонтальной. Флинн и Трейбал использовали два сосуда диаметром 0,15 и 0,30 м, применив различные скорости потока. Они нашли, что все данные ложатся на одну линию для определенной системы и отношения фаз. [c.180]

По полученным хроматограммам для СС14, гексана и На на неполярном сквалане и полярном полиэтиленгликоле измерить время удерживания 1, и Величину определить по пику водорода, введенному в колонку. Зная скорость потока газа-носителя а , объем Кд и массу g жидкой фазы и введя соответствующие поправки на скорость /1, /2 и /д, рассчитать удельный объем удерживания [c.208]

Выражение скорости газа-носителя в виде количества газа, проходящего через колонку в единицу времени мл мин), менее удобно, так как необходимо учитывать поправки на давление, температуру и свободное сечение колонки. Мы рекомендуем отказаться от использования объемных скоростей потока и определять линейную скорость по мертвому времени (времени удерживания несорбируемого, инертного газа) и длине колонки. [c.55]

Голей (1957) предложил ввести величину перепада давления в выражение для индекса эффективности 1с (гл. IX). Чем выше перепад давления, тем в более широких пределах пзменяется скорость потока (вследствие сжимаемости газа-носителя) и тем больше время удерживания при одинаковых условиях и данном потоке газа. Поправку на сжимаемость газа-носителя, необходихмую для расчета исправленного удерживаемого объема, вычисляют ио формуле Джеймса и Мартина (1952) [c.56]

На наветренных склонах холмов и их вершинах скорость потока воздуха на 10—40 % больше, чем в набегающем потоке ветра, а в пониженных частях рельефа составляет от 20 до 50 % от скорости в набегающем потоке. С увеличением скорости ветра и в дневное время влияние рельефа уменьшается. М. Е. Вер-лянд [16] установил, чю в случае пологого рельефа, когда углы наклона склонов малы, воздушный поток практически полностью обтекает неровности местности и, следовательно, пологий рельеф не оказывает существенного влияния на распространение вредных веществ. Этот вывод, сделанный М. Е. Берляндом, имеет практическое значение. Из него следует, что при пологом рельефе не следует) вводить поправку на разность уровней основания трубы и 5КИЛЫХ районов, что необоснованно делается иногда в проектах независимо от уклона местности, [c.82]

Работа форсунок на горячем воздухе и сильно перегретом паре, а также учет плотности распыливающей среды должны внести поправку в результаты исследования. Применение та нге,нциаль-ного ввода распылителя (см. рис. 53—55) может также внести существенную поправку, так как хорошо завихренный поток может срывать пленку у стенок трубы при значительно меньшей осевой скорости потока, а стехиометрическая длина факела для завихренного движения окажется наименьшей. [c.161]

Здесь Яб — атмосферное (барометрическое) давление в данной местности, пересчитанное в метры столба перекачиваемой жидкости йнае. — давление насыщенного пара всасываемой жидкости (при температуре всасывания), в метрах столба перекачиваемой жидкости Ьсопр — гидравлическое сопротивление всасывающей линии, включая затрату энергни на сообщение скорости потоку жидкости, в метрах столба лерекачиваемой жидкости йкав — кавитационная поправка [c.418]

Первичный поток представлял собой поток пропано-воздущ-ных смесей различного состава. Использовался технический пропан, содержавщий 95% пропана и 5% других углеводородов. Расход пропана измеряли заранее градуированной стандартной диафрагмой, а расход воздуха — ротаметром. Для определения скоростей потоков отдельных газов вводились обычные поправки на давление и температуру. Зная эти скорости, можно было определять состав различных горючих смесей. [c.223]

Это соотношение по ряду причин оказывается слишком простым для адекватного описания реальных мембран. В нем не учитываются извилистость пор, глухие поры и разброс пор по радиусам. Если ввести коэффициент извилистости (который можно вычислить, воспользовавшись моделью плотно упакованных шаров) и стеричес-кий фактор (для учета того, что приближающаяся молекула может войти в пору в том случае, если она не удаляется в края поры), уравнение (15) можно с большей уверенностью использовать для описания реальных мембран. Но даже если введены поправки и учтена гетеропористость мемфаны, эта модель вязкого потока не описывает адекватно большинство результатов по ультрафильтрации. Модель предсказывает, что задерживание растворенного вещества не будет зависеть от давления или скорости потока, что противоречит экспериментальным наблюдениям, за исключением тех случаев, когда размеры частиц растворенного вещества резко отличаются от размера пор. Кроме того, значения радиусов пор, вычисленные по уравнению (15), изменяются, если эксперименты проводятся с различными растворенными веществами эти значения снижаются при увеличении размера частиц растворенного вещества. Вычисленные радиусы пор обычно гораздо больше радиуса молекул растворенного вещества, определенного по его плотности и молекулярной массе или по уравнению Эйнштейна - Стокса /21/. [c.140]

Несплошпость потока приводит к уменьшению измеряемой величины числа Nu, по сравнению со случаем сплошной среды. И это уменьшение возрастало с уменьшением диаметра нити, ее температуры и величины числа Re. Для нити d = 42,1 мкм, 0 = = 900° С при наибольшей скорости потока величина поправки на несплошиость среды была максимальной и доходила до 3 % от соответствующей величины числа Nu. [c.19]

Газ-носитель входит в колонку с начальным давлением pi и выходит из нее с конечным давлением ро. Скорость потока газа f выражается в см сек, при расчете ее учитывается температура колонки Т и давление на выходе ро. Проба вводится в колонку в начальный момент времени и выходит с другого конца ее в момент времени ta — (время удерживания). По теории Джемса — Мартина предполагается, что проба полностью поглощается первой тарелкой колонны и что центр зоны проходит колонку за время /д. Поэтому теория применима только к очень малым пробам поправки, необходимые для случая использования проб большого объема, учитываются в работе Портера, Дила и Стросса [c.543]

Основной недостаток отмеченных работ заключается в том, что они проводились главным образом при одной скорости потока газа, что делает невозможным кинетический анализ опытных данных. Исследование кинетики синтеза озона при различных температурах показало [89], что с ростом температуры увеличивается лишь скорость разложения озона, скорость же его образования остается неизменной. Это можно видеть из значений кинетических констант, рассчитанных по уравнению (26). Константа образования не меняется, константа разложения растет при увеличении температуры. Изменение константы разложения подчиняется уравнению Аррениуса (рис. 11) как в случае, когда для расчетов используется непосредственно температура жидкости, охлаждающей электроды (прямая 1), так и в случае, когда вводится поправка на перепад температуры между охлаждающей жидкостью и газом в разрядном промежутке (прямая 2). Энергия активации, рассчитанная но прямой 1, составляет 1800 кал1моль, по прямой 2—2300 кал1моль. Казалось бы, что первое значение более удобно для практических расчетов работы озонаторов, однако следует иметь в виду, что оно зависит от величины температурного перепада, связанного с условиями охлаждения, т. е. с толщиной и материалом электродов, линейной скоростью потока охлаждающей жидкости и т. д. [c.111]

Теплоту испарения рассчитьшают из подаваемой в бойлер мощности, изменения массы ловушки и времени сбора пара в ловушку. Вводят поправки а) на небольшое изменение уровня жидкости в бойлере и некоторое изменение от этого объема пара б) на изменение теплосодержания бойлера в) на небольшие сдвиги в точке кипения, которые вызваны изменением теплосодержания бойлера, особенно пооте поворота крана на ловушку г) на введение тепла в бойлер жидкостью, поступаюидей в него при более высокой температуре, чем температура кипящей жидкости. Последнюю поправку находят, наблюдая изменение скорости потока пара при разных температурах бани. [c.14]

Рисунок 25 иллюстрирует зависимость ЗДЯдо при 298 К от числа Маха при околозвуковой скорости потока (0,9 < Ма < 1,0) для чисел Кнудсена 0,90 0,95 и 1,00. Эти величины чисел Маха и Клудсена полагают справедливыми для потоков пара органических соединений с низким давлением пара (0,1-0,001 мм рт. ст.). Средняя величина 5ДЯ о составляет в этом интервале 0,220 0,020 ккал/моль. Величину поправки для слаболетучих соединений, сублимируемых по методу свободного испарения, считают от 0,59 до 0,22 ккал/моль при 298 К. Исходя из этого, предлагается вводить поправку, равную средней величине 0,41 0,18 ккал/моль. [c.48]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология