Пуассона температуры

Е о- Р 2 < X Окисел Коэффициент Пуассона Температура, К Литература Примечание [c.234]

Внутренняя энергия и энтальпия идеального газа зависят только от температуры, а его теплоемкости при постоянном давлении и объеме принимаются постоянными. Это обусловливает постоянство показателя изоэнтропы идеального газа к = с /с-, и дает возможность проинтегрировать дифференциальное уравнение изоэнтропного процесса, представив его в виде адиабаты Пуассона [c.114]

Характеристика упругих свойств стали — модуль упругости при растяжении и сдвиге — с повышением температуры падает (табл. 2), а коэффициент Пуассона увеличивается. [c.8]

Получаемый продукт также состоит из смеси олефинов с разной длиной цепи, и его состав соответствует закону распределения Пуассона. Однако средняя степень олигомеризации в данном случае зависит от соотношения скоростей реакций вытеснения и роста цепи. Так, при повышении температуры и снижении давления этилена (т. е. при уменьшении его концентрации в жидкой фазе) средняя степень олигомеризации падает, и наоборот. [c.314]

Для исследуемого вида угля определяют скорость усадки кокса (при отсутствии внешних воздействий) как функцию от температуры распределение температуры в коксующейся массе в процессе нагрева модуль упругости кокса в процессе коксования предел прочности на разрыв и характеристики текучести. Текучесть, к сожалению, еще мало изучена, другие же названные данные для некоторых углей могут быть определены с более или менее высокой степенью точности. Модуль Пуассона V для кокса может быть принят равным 0,3 V = 0,3), чтс не может повлечь значительной ошибки. Основная гипотеза состоит в том, что слой кокса является механически свободным, т. е. внешние механические воздействия, такие как масса [c.157]

Исходные данные. Внутренний диаметр ротора 0 = 2/ = 1200 мм, длина цилиндрической обечайки I = 900 мм, угол при вершине конической обечайки 2а = 46°, диаметр загрузочного отверстия Во = 2/ о = 840 мм. Исполнительная толщина стенок цилиндрической и конической обечаек ротора з = Зк = 14 мм. Рабочая угловая скорость ротора а — 100 рад/с. Плотность и температура обрабатываемой среды соответственно Рс = 1500 кг/м , 1 = 100 °С. Материал ротора — листовой прокат из стали 20 плотностью р = 7850 кг/м , коэффициент Пуассона (А = 0,3. Прибавка к расчетной толщине стенки с — 1 мм. Коэффициент прочности сварных швов ф = 0,9. [c.236]

Л, коэффициент линейного расширения /= 11,9-10 1/°С, модуль упругости Е = 2,01-10 МПа, перепад температур в бандаже Д/б = 57 С, коэффициент Пуассона ц = 0.3, предел выносливости a j = 200 МПа. [c.258]

X — коэффициент Пуассона при средней температуре стенки. [c.60]

Демограф. Ваши варианты дают неплохие приближения для возрастной силы смертности. В этом меня убеждают высокие коэффициенты корреляции между данными наблюдений для различных стран мира и вашими расчетами по каждому из трех вариантов (см. табл. П7.1). Но вот что меня беспокоит, а будут ли так же хорошо согласованы сами оценки Яй-параметра. Иными словами, не могут ли поменяться местами страны, обладающие более высокой и более низкой Живой Температурой Населения при ее оценке по разным вариантам Ну, например, Колумбия и Дания, по вашим данным, в варианте "Полином" обладали в 1967 г. соответственно самой высокой и самой низкой Живой Температурой Населения (см. табл. П4.1 и П7.1). А не может ли в варианте "Пуассон" Дания занять место Колумбии, и наоборот Ведь если такое возможно, то наши статистические зависимости и все рассуждения о роли Живой Температуры Населения построены на песке. Им просто нельзя верить. [c.125]

Исходные данные. Рабочая угловая скорость ротора пт = 75,4 рад/с. Диаметр обечайки О = 2К= = 1800 мм, рабочая температура стенки I = 20°С, материал ротора — сталь 20 плотностью р = 7850 кг/м Диамегр загрузочного отверстия = 2К = 1260 мм, плотность обрабатываемой среды р , = 1650 кг/м Коэффициент прочности сварных швов ф = 0,9, прибавка к расчетной толщине стенки с = 1 мм. Коэффициент Пуассона ц = 0,3. Допускаемые напряжения [о] = 120 МПа, [о] = 156 МПа. [c.747]

Ю Н м, изгибающий момент (в сечении= 180°) = 1,34 10 Н м, материал бандажа — сталь 35Л, коэффициент линейного расширения а, = 11,9 10 1/°С, модуль упругости = 2,01 10 МПа, перепад температур в бандаже = 57°С, коэффициент Пуассона ц = 0,3, предел выносливости о = 200 МПа. Решение. Внутренний диаметр бандажа [c.759]

Здесь V — коэффициент Пуассона, в — температура кристалла (в энергетических единицах), Ь — толщина кристалла в единицах В/К Со II = = —и)АР-, Р = — 1/ЗЛ кк, — след тензора упругих напряжений юа — дилатационный объем дефекта А ю — энергия Юнга. [c.80]

Е — модуль упругости при расчетной температуре, МПа (кгс/мм ) ц — коэффициент Пуассона [c.12]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]

Исходные данные. Рабочая угловая скорость ротора со = 75,4 рад/с. Диаметр обечайки 0 = 2/ = 1800 мм, рабочая температура стенки / = 20 С, материал ротора — сталь 20 плотностью р = 7850 кг/м . Диаметр загрузочного отверстия Оо = 2/ о = 1260 мм, плотность обрабатываемой среды р, = 1650 кг/м . Коэффициент прочности сварных шнов гр = 0,9, прибавка к расчетной толщине стеики с — 1 мм. Коэфоицпент Пуассона [-1 л 0,3. Допускасмыс напряжения [о]р = = 120 МПа, [а]р,ир = >56 МПа. [c.240]

Воспламенение в ударной волне. Сжатие в ударной волне приводит к практически мгновенному изменению состояния газа, увеличемию его плотности и температуры. Нагревание при сжатии в ударной волне гораздо больше, чем при аналогичном сравнительно мед-лен ном адиабатическом сжатии, описываемом адиабатой Пуассона. Абсолютная температура газа, сжатого сильной ударной волной, приблизительно пропорциональна давлению в волне. При медленном адиабатическом сжатии конечная температура пропорциональна давлению в степени, равной (у—1)/у, где у= Ср/С — отношение теплоемкостей при постоянных давлении и температуре для воздуха при комнатной температуре (у— —1)/ул 0,3. Поэтому ударное сжатие представляет собой наиболее мощный распространенный в природе и технике импульс сильного нагревания (кроме электрического разряда). [c.34]

Как было указано выше, в камере Вильсона пересыщение в объеме получается вследствие охлаждения насыщенных паров при быстром адиабатическом расширении. В то же время по отношению к стенкам камеры, сохранившим исходную температуру, возникает недосыщение, в результате чего на стенке конденсации не происходит, что и определяет правильное функционирование камеры для обнаруживания траекторий элементарных частиц в газе по образованию капелек конденсата на ионах, возникших на пути частицы. Если, наоборот, насыщенный газ адиабатически быстро сжать, то он нагреется и окал<ется недосыщенным в объеме. По отношению же к стенкам, сохранившим исходную температуру, возникнет пересыщение, легко вычисляемое по степени адиабатического сжатия согласно закону Пуассона [c.278]

Все флуктуации, обусловленные дискретностью строения материи, являются принципиально неустраняемыми и могут быть только уменьшены. Так, например, понижение температуры сопротивления, по которому течет ток, приводит к уменьшению флуктуации напряжения на концах этого сопротивления. Принципиально неустраняемыми шумами являются такие, которые возникают вследствие дискретной ирироды света, поскольку свет — это поток фотонов. Испускание каждого фотона не зависит от испускания других, поэтому поток фотонов подчиняется статистике Пуассона, следовательно, число фотонов, определяющее наблюдаемую интенсивность спектра, флуктуирует с величиной, равной корню квадратному из своего значения (фотонный шум источника). [c.80]

Следует отметить, что случайный характер распределения интенсивности охлаждения орошаемой поверхности в сглаженном виде отражается на температурном поле сухой теплоизолированной поверхности рабочего участка. Степень сглаживания увеличивается с уцеличениеы толщины пластины и уменьшением теплопроводности ее материала. При стационарном режиме работы форсунки на теплоизолированной поверхности пластины имеет место стационарное распределение температуры, которому соответствует определенное.во времени и по поверхности температурное поле на орошаемой стороне пластины. Это поле может быть рассчитано по уравнению Пуассона, если задана функция распределения мощности тепловых источников в объеме рластины и граничные условия на o taльныx ее поверхностях. [c.162]

При введении в электролит тока через токовводящие элементы малой высоты (1—2 мм, ф1,5 мм, медные посеребренные проволочки) на поверхности электролита создается распределение потенциалов, описываемое уравнением Пуассона, которому подчиняется и распредс.ление температур в аппарате с внутренними источниками тепла. [c.235]

Расчет футеровок на прочность. При проектировании футеровок важное значение имеет определение напряженного состояния системы кожух — футеровка, возникающего при воздействии на футеровку основных эксплуатационных факторов давления, температуры и набухания. Представление о напряженном состоянии футеровки можно составить, рассматривая футеровочный аппарат как многослойный цилиндр пз материалов, обладающих различными физико-ме-ханнческими свойствами. При этом делают основные допущения корпус аппарата работает совместно с футеровкой материалы многослойного цилиндра однородны, изотропны и деформации их носят упругий характер величина коэффициента Пуассона для всех слоев принимается одинаковой и равной 0,25 при определении деформаций радиальные напрялсения не учитываются ввиду их малости [c.182]

Уже давно известно, что при одновременном прессовании и спекании, т. е. при так называемом горячем прессовании, при меньшем давлении прессования, более низкой температуре спекания и значительно меньшей продолжительности спекания результаты получаются лучше или по крайней мере такие же, как и при раздельном прессовании и спекании. Этот результат объясняется тем, что порошок при горячем прессовании приобретает пластичность, которая не достигается при других условиях. Больше всего сказывается этот эффект в местах соприкосновения зерен, где давление максимальное. Важную роль при этом играет также повышение коэффициента бокового давления, вызванное увеличением постоянной Пуассона с повышением температуры [20]. Штраус [21] вводит понятие момент активной деформации . В этот момент диффузия в контактных зонах зерен особенно благоприятна. Мазинг [22] на основании термодинамических исследований доказал, что появление жидкой фазы вследствие одновременного действия давления и температуры не является причиной этого эффекта. [c.354]

Коэффициент Пуассона изменяется от нуля (отсутствие поперечного сжатия) до 0,5 (материал несжимаем). Как показал Бриджмен [208], для большинства полимеров он слабо зависит от температуры. У поликристаллитов и аморфных веществ значение этой константы колеблется между 1/4 и 1/3. Из формул (2.18) и [c.31]

Рассматривая первое приближение решения задачи, будем полагать, что изменение температуры во всех точках тела известно или может быть вычислено независимо ог механической части решения задачи, известны дилатометрические кривые и упругие механические свойства металла — модуль упругости (Е или О) и коэффициент Пуассона ц. Первое приближение может бьггь выполнено с различной степенью точности. [c.117]

Механические характеристики материала оболочки даны в табл. П4.3. При температуре 293 К (20° С) модуль упругости =2,0 10 МПа (2,0-10" кгс/мм ), температурный коэффициент линейного расширения а=17мкК (17,0-10 1/° С) и коэффициент Пуассона ц = 0,3. Расчетный срок службы оболочки 100000 ч. [c.335]

Заметим, что в выписанных выше уравнениях в качестве компонентов могут рассматриваться и частицы одного сорта, находя-ш,иеся в разных энергетических состояниях (поуровневое описание неравновесного возбуждения внутренних степеней свободы частиц). В частности, в потоках ионизованного газа из-за значительной разницы масс температура электронов может отличаться от поступательной температуры тяжелых частиц. В таких случаях к системе (5.5)-(5.14) присоединяется уравнение баланса энергии электронов. При наличии ионизации необходимо учитывать также наличие электрического поля, возникаюгцего при разделении зарядов. В тех случаях, когда ионизация сугцественна, дебаевский радиус обычно меньше характерного размера течения, поэтому индуцированное разделением зарядов электрическое поле при предположении квазинейтральности смеси исключено из уравнений течения смеси. Если условие квазинейтральности не выполняется, то напряженность электрического поля находится из уравнений Пуассона, которое присоединяется к исходной системе уравнений (см. [176]). [c.163]

Из рассмотренных выше зависимостей относительного модуля (отношения Еа/Еа) ОТ содержания наполнителя следует, что, хотя Еа и Еп зависят от температуры, относительный модуль должен быть почти независимым от температуры, несмотря на то, что теория Кернера предсказывает его слабое возрастание из-за увеличения с температурой коэффициента Пуассона. Согласно Нилсену [292, 302], зависимость отношения EJEa от температуры может быть связана с изменением модуля упругости матрицы в наполненной системе по сравнению с ненаполненной. Известно, что вокруг частицы наполнителя в изотропной среде развиваются напряжения из-за различий в температурных коэффициентах расширения двух фаз при охлаждении материала после формования. Так как для полимеров характерна нелинейная зависимость напряжения от деформации, то модуль упругости уменьшается с напряжением. В результате модуль упругости полимера, находящегося вблизи частицы наполнителя, меньше, чем ненаполненного поли.мера, даже если общий модуль композиции выше. Величина напряжений в полимере вокруг частицы наполнителя уменьшается с ростом температуры, а модуль соответственно возрастает. Теоретическое уравнение для температурной зависимости относительного модуля может быть представлено в виде [c.165]

Описанный метод испытаний позволяет получать компоненты динамического модуля Юнга, измерение которых может представлять самостоятельный интерес, так как переход от сдвигового модуля к модулю Юнга требует знания коэффициента Пуассона, который сам может быть комплексной величиной с заранее неизвестным характером зависимости его компонент от температуры и частоты. Методика обработки результатов измерений в опытах, проводимых в условиях растяжения, практически ничем не отличается от изложенного выше общего метода рассмотрения свободнозатухающих колебаний с соответствующей заменой констант, входящих в теоретические уравнения и расчетные формулы. [c.179]

Как следует из рис. 122 [151], при понижении температуры и приближении ее к Тс (228 К) у одноосно-ориентированной пленки из ПВДФ повышается модуль упругости и понижается диэлектрическая проницаемость, что вызвано увеличением времени релаксации сегментального движения. С понижением температуры уменьшаются и пьезомодули при 233 К 31 в 3 раза, а 33 —в 2 раза меньше, чем при 293 К- Уменьшение пьезомо-дуля 31 при понижении температуры связано как с увеличением модуля упругости, так и с уменьшением коэффициента Пуассона г)з1. Температурные зависимости в интервале температур 203—303 К диэлектрической проницаемости, модулей упругости и иьезомодулей для неориентированных и двухосно-ориентированных пленок аналогичны таковым для одноосно-ориентированной пленки. Влияние гидростатического давления на пьезомодуль dp показано на рис. 123 [168]. При атмосферном давлении зависимость dp от температуры аналогична таковой для 31- Давление приводит к уменьшению пьезомодуля dp особенно [c.186]