Гидравлическое сопротивление сетчатых

I. Гидравлические сопротивления сетчатых тарелок, Кислород , № 1, 1949. [c.387]

Исследованию гидравлических сопротивлений сетчатых насадок регенераторов ГХМ [c.177]

Гидравлическое сопротивление сетчатых насадок [c.179]

Материальный баланс после реконструкции колонны приведен в табл. 111.4, а качество продуктов разделения в табл. 111.5. Как видно из этих данных, реконструкция позволила увеличить производительность колонны почти в два раза, получить отбор широкой масляной фракции н. к. — 490°С от потенциала 83—85% при высоком качестве разделения без заметного температурного налегания меж- ду широкой фракцией и гудроном. Специальное устройство ввода сырья в колонну обеспечило высокую степень сепарации гудроновых частиц — унос этих частиц в зоне ввода сырья составил около 34%, при эффективности сепарации сетчатого отбойника 98,5—99,3%- К. п. д. клапанных тарелок составил 30—37 /о при среднем гидравлическом сопротивлении на одну тарелку 5,3—6,7 гПа, нагрузка тарелок по пару составила / 5=1,3—1.5 и нагрузка тарелок по жидкости = = 4,7—5,7 м (м-ч). [c.184]

ТОГО отбойника в зависимости от плотности укладки пакетов составляет от 150 до 300 кг/м . Сетчатый отбойник отличается простотой конструкции и монтажа, низким гидравлическим сопротивлением, и высокой степенью отделения жидкости от газа, что позволяет выделять из газового потока практически полностью капли жидкости размером 5- 10 мкм. [c.438]

Рис. 7-9. Характеристики гидравлического сопротивления при течении газа через бесконечную сетчатую насадочную поверхность с беспорядочным расположением сеток. Зависимости получены путем обработки экспериментальных данных для сетчатых и решетчатых поверхностей в предположении идеального прилегания слоев сеток.

При выборе тарельчатых контактных устройств учитывают следующие показатели производительность гидравлическое сопротивление эффективность, диапазоны гидравлически устойчивой и эффективной работы, возможность ректификации сред, склонных к полимеризации и образованию осадков ремонтопригодность, материалоемкость. В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте ректификационной колонны, ее выполняют из частей разного диаметра, используя тарелки с различным числом потоков жидкости и свободным сечением для прохода паров. У колонн большого диаметра при вводе сырья в парожидкостном состоянии применяют распределительные устройства, обеспечивающие отделение паровой части от жидкой и организованную подачу жидкости на расположенную ниже ввода сырья тарелку. Для снижения уноса жидкости потоком паров в колоннах над вводом сырья и наверху могут устанавливать отбойные сепарационные устройства жалюзийно-го, сетчатого, струнного типов. [c.149]

Второй вариант колонны (б) имеет насадку из наклонных сетчатых пакетов (2 на рис. 12.5, б). Колонна такого типа [106] в отличие от первой имеет меньшее гидравлическое сопротивление, и поток жидкой флегмы в ней перераспределяется после каждого ряда пакетов, что повышает ее разделительный эффект. [c.499]

С середины 1960-х годов появился новый тип каплеуловителей - сетчатых, представляющих собой многослойный пакет толщиной 100-120 мм из уложенной плотно рукавной стальной сетки чулочной вязки (из нержавеющей проволоки диаметром 0,2 мм). Такой пакет имеет очень большую удельную поверхность проволоки в единице объема (до 250 м /м против 20 mVm для уголковых), что позволяет только за счет сил сцепления достигать эффективности улавливания капель 98-99%. Гидравлическое сопротивление его не превышает 0,3-0,4 кПа, что для вакуумных колонн имеет решающее значение, а хороший сток жидкости по тонкой проволоке практически исключает закоксовывание такого каплеуловителя. [c.519]

Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления гофрированных каналов пластинчатых теплообменников течению вязких ньютоновских жидкостей. Гидравлическое сопротивление гофрированных каналов течению в них вязких ньютоновских жидкостей изучалось автором на установке, включающей в себя два промышленных пластинчатых теплообменника и один трубчатый. Оба пластинчатые аппарата содержали по пакету теплопередающих пластин с поверхностью теплопередачи 0,5 м каждая. Пакет первого из них был набран из сетчато-поточных пластин марки 1-0,5Е конструкции УкрНИИхиммаша, а второй — из пластин марки ПГ-0,5 ленточно-поточного типа. Техническая характеристика пластин и образуемых ими каналов была следующей [c.109]

Результаты измерений гидравлического сопротивления аппарата с пластинами марки 1-0,5Е в виде зависимости между числами Рейнольдса и Эйлера приведены на рис. 59. На графике наблюдается значительное поле разброса опытных точек. При анализе возможных причин, вызвавших такой разброс, было сде-не лано предположение, что пакет сжат недостаточно хорошо и гофры соседних пластин не образуют между собой точек контакта, которые являются характерной особенностью сетчато-поточных каналов. Вследствие этого была возможность у пластин прогибаться в сторону того потока жидкости, давление которого меньше, т. е. в сторону нагреваемого потока. При этом размеры сечения каналов, по которым двигалась охлаждаемая жидкость, увеличились, а размеры сечений каналов с нагреваемой жидкостью сузились, и гофры пластин, образующих каналы для нагреваемой жидкости, пришли в соприкосновение. Это предположение полностью подтвердилось, после того как через аппарат пропустили только один поток рабочей жидкости, т. е. по одной половине каналов пакета двигалась рабочая жидкость, а другие оставались незаполненными. Таким образом, каждая из теплопередающих пластин омывалась рабочей жидкостью только с одной стороны. Попытки сжать пакет до такого состояния, чтобы при изотермическом течении через аппарат на стороне каждого из двух потоков было равное гидравлическое сопротивление, не дали ощутимых результатов, что, видимо, объясняется некоторой неточностью в изготовлении штампа и самих пластин. Поэтому в дальнейшем во внимание принималось только гидравлическое сопротивление каналов, по которым двигался поток жидкости с меньшим давлением, т. е. максимально возможная величина гидравлического сопротивления. [c.110]

Поток жидкости между пластинами марки 1У-0,2 совершает более частые и резкие изменения направления движения, чем между пластинами марки 111-0,5, что является причиной увеличения коэффициента пропорциональности от 25,5 до 36. У сетчато-поточных каналов этот коэффициент еще выше. Гидравлическое сопротивление аппарата с теплопередающими пластинами марки П-1 исследовано на пластинчатом охладителе сливок в производственных условиях Ленинградского молочного завода № 1. [c.114]

Итак, результаты исследований закономерностей гидравлического сопротивления пластинчатых теплообменников, скомпонованных из четырех марок пластин ленточного и сетчато-поточного типа, подтвердили итоги аналитического рассмотрения соответствующей задачи. Опытным путем установлены величины коэффициентов пропорциональности в аналитически полученных зависимостях, что дает возможность не только рассчитывать потерю давления при течении вязких ньютоновских жидкостей в каналах пластинчатых теплообменников, но и вычислять значения величин средних эффективных градиентов скорости для каналов, образованных такими пластинами, что является особенно необходимым при решении задач, связанных с расчетом гидравлического сопротивления и теплообмена при течении по каналам аппаратов жидкостей, проявляющих аномалию вязкости. [c.115]

Ж а во рр н ко в Н. М-, Ф у р м ер И. Э. К вопросу о гидравлическом сопротивлении и пределах нагрузки ректификационных колонн с сетчатыми тарелками.— Кислород , 1947, № 5, с. 9—20. [c.89]

Б каплеуловителе с сеточным слоем высотой 120 мм при скорости газа 5 м/с и перепаде давления в 0,85 кПа концентрация аэрозоля была снижена с 0,345 до 0,0128 мг/м (т] = 96,5%). Сравнительные расчеты показали, что гидравлическое сопротивление в этом аппарате вдвое меньше по сравнению с двухступенчатым сетчатым туманоуловителем. [c.227]

Как видно из приведенных на рис. III.5 данных, эффективность насадки с овальным рифлением в исследованном диапазоне нагрузок по жидкости и пару оказалась на 1,5—2,0 теоретических тарелки на метр выше, чем у насадки Зульцер типа ВХ при незначительном увеличении удельного гидравлического сопротивления. При факторе нагрузки f=2,2кг"- эффективность исследованной насадки составила около 5—6 теоретических тарелки на метр, а удельное гидравлическое сопротивление — 5,5—6,0 Па. Это свидетельствует о целесообразности использования сетчатой насадки из проволочной сетки с овальным профилем рифления в качестве массообменного устройства при ректификации термолабильных продуктов под вакуумом. [c.99]

Рис. 1.314. Характеристики гидравлическою сопротивления при течении газа через бесконечную сетчатую насадочную поверхность с беспорядочным

Выявлено влияние конструкции сетчатых сепараторов, числа и места их установки на эффективность разделения паро-жидкост-ных систем и гидравлическое сопротивление в зависимости от нагрузок по жидкости и газу. [c.194]

А. М. Маслов [80] предлагает рассчитывать теплоотдачу при турбулентном течении жидкости в каналах сетчато-поточного (ошибка до +20 %) и ленточно-поточного типов (ошибка до 25 %) при известном значении коэффициента гидравлического сопротивления по формуле [c.180]

На рис. 38 показана выпускаемая в СССР конструкция сетчато-поточной пластины ПР-0,5Е , которая нашла широкое применение в химических производствах. При дальнейшем совершенствовании конструкции сетчато-поточных пластин было обращено внимание на снижение гидравлического сопротивления участков входа и выхода рабочей среды возле угловых отвер- [c.71]

Количество откачиваемого загрязненного смолами солярового дистиллята автоматически регулируется в зависимости от положения уровня жидкости на нижней сборной тарелке. Для промывки этой тарелки осуществляется рециркуляция части дистиллята (см. рис. 17). На верхней сборной тарелке имеются четыре патрубка для прохода паров, а на нижией — девять. По мзре загрязнения брызгоуловителя перепад давления увеличивается и условия для получения битума требуемых качеств ухудшаются, особенно тогда, когда гидравлическое сопротивление сетчатого фильтра начинает превышать 26 мм рт. ст. Размеры вакуумного испарителя с орошаемым брызгоуловителем внутренний диаметр вверху 4,6 м, внизу 1,5 м, высота верхней цилиндрической части корпуса 12 м, нижней 3,6 м [120]. [c.53]

Гидравлическое сопротивление сетчатой тарелки складывается из сопротивления сухой тарелки и сопротивления прогазованной жидкости. Гидравлическое сопротивление сухой тарелки составляет [c.183]

Гидродинамика сетчатых тарелок изучалась В. Н. Стабниковым [165, 166], Н. М. Жаворонковым и И. Э. Фурмер [52], И. П. Усю-киным и Л. С. Аксельродом. По данным Усюкина и Аксельрода, гидравлическое сопротивление сетчатой тарелки составляет [c.223]

Как известно, простейшая форма связи теплоотдачи и гидравлического сопротивления, данная в аналогии О. Рейнольдса, выполняется только при соблюдении подобия полей температуры и скорости, когда описываюшие их уравнения движения и энергии одинаковы. Эти условия выполняются при турбулентном теплообмене в плоском пограничном слое без градиента давления при равенстве единице молекулярного и турбулентного чисел Прандтля, когда распределение продольной составляющей скорости и профиля температуры в потоке описываются идентичными уравнениями. Отклонение от этих условий (наличие градиента давления или отличие числа Рг от 1) приводит к нарушению аналогии Рейнольдса. Тем более эта аналогия не выполняется для сетчато-поточных каналов сложной формы, определяющих трехмерную структуру потока. [c.358]

Насадка колонны / — сетчатая насадка из широкотканной сетки марки DNWl с малым гидравлическим сопротивлением 2 — сетчатая насадка из узкотканной сетки марки 0Ы У2 , 3 — то же с использованием дополнительного компенсационного электрообогревателя кожуха. [c.402]

Преимущества насадочных контактных устройств перед тарельчатыми общеизвестны и заключаются прежде всего в исключительно малом перепаде давления на одну ступень разделения. Среди них более предпочтительны регулярные насадки, поскольку они имеют регулярную заданную структуру и их гидравлические и массообменные характеристики более стабильны по сравнению с насыпными. Гидродинамические условия эксплуатации насадок при перекрестном контакте фаз существенно отличаются от таковых при противот е. При перекрестном токе жидкость движется сверху вниз, а пары -горизонтально, следовательно, жидкая и паровая фазы проходят различные независимые сечения, площади которых можно регулировать, а при противотоке - одно и то же сечение. Поэтому перекрестноточный контакт фаз позволяет регулировать в оптимальных пределах плотность жидкостного и парового орощений изменением толщины и поперечного сечения насадочного слоя и тем самым обеспечить почти на порядок превыщающую при противотоке скорость паров (в расчете на горизонтальное сечение колонны) без повышения гидравлического сопротивления и значительно широкий диапазон устойчивой работы колонны при сохранении в целом по аппарату принципа и достоинств противотока фаз, а также устранить такие дефекты, как захлебывание, образование байпасных потоков, брызгоунос и другие, характерные для противоточных насыпных насадочных или тарельчатых колонн. Экспериментально установлено, что перекрестноточный насадочный блок конструкции УНИ, выполненный из металлического сетчато-вяза-ного рукава, высотой 0,5 м эквивалентен одной теоретической тарелке и имеет гидравлическое сопротивление в пределах всего 1 мм рт.ст. (0,13 103 Па), т.е. в 3 - 5 раз ниже по сравнению с клапанными тарелками. Это достоинство особенно ценно тем, что позволяет обеспечить в зоне питания вакуумной колонны при ее оборудовании насадочным слоем, эквивалентным 10 - 15 тарелкам, остаточное давление менее 20 - 30 мм рт.ст. и, как следствие, значительно углубить отбор вакуумного газойля или отказаться от подачи водяного пара в низ колонны. [c.51]

Схемы очистки топлива современных дизелей различаются главным образом числом и расположением агрегатов фильтрации топлива, а также параметрами фильтров. Системы очистки топлива дизелей, вы-пускаетшх рядом зарубежных фирм, в основн< 1 построены по схеме, приведенной на рис. 42, а. В этой схеме на линии всасывания устанавливаются фильтры с сетчатым фильтрующим элементом, имеющим малое гидравлическое сопротивление и способным задерживать только крупные частицы на линии низкого давления располагаются последовательно включенные фильтры фубой и тонкой очистки с фильтрующими элементами соответственно из войлока или подобного ему материала и фильтровальной бумаги. Вместе с тем в последнее время на ряде новых западноевропейских и японских моделей легковых и фузовых автомобилей фильтры фубой очистки топлива не применяются. [c.91]

Системы фильтрации топлива отечественных автомобильных дизелей несколько отличаются (рис. 42, б, в) от типичных зарубежных. Например, на дизелях семейства 84 12/12, 64 12/12, 84 14/14 нет пористого фильтра грубой очистки топлива на дизелях 64 13/14 и 84 13/14 на линии в/ ыватп применяются фильтрующие элементы из хлопчатобумажной пряжи, которые имеют повышенное гидравлическое сопротивление гю сравнению с сетчатыми, что офица-тельно сказывается на работе двигателей при низких температурах и особенно при пусках и прогреве. [c.91]

Известны волокнистые фильтры [24], принцип работы которых сходен с принципом работы сетчатых отбойников. Диаметр волокон в них 5—30 мкм, плотность укладки 80—320 кг/м . На рис. V.11 представлен испытанный фирмой Монсанте Кемикл фильтр—элемент Бринка, на рис. V. 12 — показана эффективность и гидравлическое сопротивление фильтров трех типов 1, [c.372]

Для заполнения насадочных колонн наиболее широко применяются кольца Рашига, изготовленные из различных материалов. Вместе с тем в последние годы были предложены различные конструкции насадочных элементов, рабочие характеристики которых лучше, чем у колец Paimn-га. Существенное внимание было обращено на создание сетчатых насадочных тел, обеспечивающих низкое гидравлическое сопротивление, что особенно важно для вакуумных колонн. [c.292]

Клапан на линии перетока связан с уровнем продукта в первом отсеке, что обеспечивает любой расход насоса Н8. Для уменьшения гидравлического сопротивления в колонне К5 смонтировано 2 слоя сетчатой насадки Гемпак с разделителями жидкости над каждым слоем и туманоуловителем фирмы Глитч . Остаточное содержание Л -МП в экстракте 0,001-0,01 масс. %. [c.716]

Гидравлическое сопротивление орошаемых сетчатых седел Берля (7 X 7 мм) может быть вычислено но уравнегаш [7] [c.83]

Рис. 6-15. Зависимость гидравлического сопротивления Дрор// сетчатой насадки от скорости пара шо при различной плотности орошения ---экспериментальная для сухоП насадки -----рассчитанная для сухой насадки ----экспериментальная д,)1я смоченной иасадкп плотность орошения [в кг/(м2-ч) /—1200 , 2 — 4 900 3—10 000 4 — 20 000 5 — 30000

Гидравличеокий расчет производится по коэффициенту гидравлического сопротивления с сетчатого полотна в условиях вибрации фильтрующего элемента [c.31]

Рассмотрим изображеннын на рис. 12 (см. ранее) единичный элемент лабиринтно-сетчатой прокладки, включающий участки свободного и сжатого сечений. Изображенный элемент прокладки содержит все участки, присущие пути потока, а гидравлические сопротивления на участках этого элемента обусловливают общее гидравлическое сопротивление потоку в ячейке без учета распределительной системы. На показанном элементе прокладки имеются гидравлические сопротивления четырех видов. Рассмотрим каждый из них в отдельности. [c.40]

Не все типы ректификационных колонн, используемых для разделения смесей под вакуумом, в равной мере исследованы. Поэтому отсутствуют достаточно полные данные для всестороннего сопоставления показателей работы колонн различных конструкций. По важнейшему для вакуумных колонн показателю — гидравлическому сопротивлению, приходящемуся на одну теоретическую тарелку, лучшими являются регулярные сетчатые насадки и специальные насыпные насадки (кольца Палля, Перфоринг и др.). Несколько худшими показателями обладают пленочные тарельчатые колонны. Затем следуют колонны с обычной насыпной насадкой (кольца Рашига, седла Берля, седла Инталокс и др.) и тарельчатые колонны обычных конструкций. [c.142]

Эксперименты показали, что обычная сетчатая тарелка, используемая для ректификации жидкого воздуха, не может быть применена для ректификации жидкого водорода. Гидравлическое сопротивление, оказываемое тарелкой прохождению пара через отверстия при скорости паров 0,25 ч- 0,35 м сек (в расчете на общее сечение колонны), настолько велико, что жидкий водород вследствие своего малого удельного веса передавливается через сливные патрубки с нижней тарелки на верхнюю. Для кислорода пере-давливакие наступает при скорости паров 0,8 м сгк н расстоянии между тарелками 50 мм. Чтобы устранить передавливание, при работе с водородом число отверстий в тарелке было увеличено. Экспериментально установлено, что при общем сечении отверстий около 10% от свободного сечения колонны и расстоянии между тарелками 50 мм сетчатая тарелка может нормально работать при ректификации жидкого водорода. Диаметр отверстий в сетке может при этом иметь обычное значение — 0,8 мм.. [c.58]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология