Нагрузка оптимальная

Рис. 1.2. Возможные варианты строения молекул нефти и смазочных масел Совершенствование базовых масел проводится по двум основным направлениям. При первом, масло очищается только до такой степени, чтобы в нем осталось оптимальное содержание смол, кислот, соединений серы, азота и, дополнительно, вводятся присадки для улучшения некоторых функциональных свойств. Такой метод не позволяет получать масла достаточно высокого уровня качества, требуемого для современных двигателей. При втором, базовое масло полностью очищается от всех примесей и проводится молекулярная модификация методом гидрообработки (гидрокрекинга, гидроочистки и др.). В результате получается масло, обладающее ценными свойствами для тяжелых режимов работы (высокая стойкость к деформациям сдвига при высоких скоростях, нагрузках и температурах, с высоким индексом вязкости и стабильностью физико-химических параметров).

Проведенные испытания показали, что кольцевые газомазутные горелки конструкции Ленгипроинжпроекта при сжигании газа устойчиво и экономично работают в диапазоне давлений газа от 20 до 600 мм вод. ст. К. п. д. котла 86,0—87,5% без потерь тепла от химической неполноты сгорания достигался в пределах изменения паропроизводительности котла от 25 до 150% от номинальной нагрузки. Оптимальный коэффициент избытка воздуха на выходе из топки 1,05—1,07. С уменьшением нагрузки котла коэффициент избытка воздуха рос и при нагрузке 25% от номинальной достигал 1,29. [c.219]

При работе котлоагрегата с пониженными нагрузками оптимальный коэффициент избытка воздуха увеличивается. В связи с этим необходимо определять оптимальный коэффициент избытка воздуха для характерных нагрузок агрегата. Рекомендуется определять его для четырех нагрузок котлоагрегата номинальной, 75% и 50 4 номинальной, а также минимальной, при которой топка еш,е работает устойчиво и происходит надежная циркуляция воды в котле. [c.30]

Расход клея помимо экономических соображений определяется требованиями к толщине клеевого шва. Предварительная оценка этого фактора, оказывающего существенное влияние на работоспособность склейки, включает учет концентрации клея, его плотности, усадки при отверждении, а также внешней нагрузки. Оптимальной считают толщину клеевого шва от 0,25 до 0,50 мм в зависимости от химической природы и реологических параметров адгезива. [c.88]

Алгоритм расчета оптимального режима заключается в следующем. Для заданной нагрузки (оптимальная нагрузка МВУ получена на первом уровне оптимизации цеха) по электролитической щелочи по математической модели с использованием критерия (У1,79) определяется оптимальный расход пара С )к на первом шаге работы МВУ (к=1, Аг = 8 ч) для каждого из трех возможных состояний МВУ. Такому расходу пара соответствует оптимальное распределение давлений по корпусам МВУ рп,опт е 1, 3, 4 . Расчеты выполняются с учетом ограничений ( У 1,70) затем переходят ко второму интервалу. В каждое состояние этого интервала можно попасть тремя путями (см. рис. У1-9,а). [c.202]

При нагружении стержня изгибающей и скручивающей нагрузками оптимальная форма профиля определяется минимальными значениями коэффициентов напряжений ка и углов закручивания ф при условии, что площади поперечных сечений профилей одинаковы. Из сравнения коэффициентов ка и ф различных профилей при оптимальных значениях т можно сделать вывод, что при изгибе с кручением наиболее рациональным является С-образный профиль, а наименее рациональным — полукруглый с отбортовкой полок наружу. [c.90]

Особо низкая эффективность тарелок отмечается в вакуумных колоннах установок АВТ при неудовлетворительном качестве их монтажа и неоптимальных условиях работы общий к. п. д. изменяется тогда в пределах от 18 до 30% [76]. В то же время при оптимальных условиях работы, когда нагрузки по пару достигают порядка 80% предельных, эффективность всех тарелок атмосферной колонны для перегонки нефти и колонн вторичной перегонки бензина выравнивается, становится практически одинаковой, равной 50—60% [77]. [c.86]

Прямая схема ректификации, принятая в первоначальных схемах, как правило, не является оптимальной для разделения прямогонных бензиновых фракций, содержащих немного легких углеводородов и примерно одинаковое количество всех остальных фракций в сырье. В связи с этим для четкого выделения головной фракции, а также и последующих фракций требуются повышенные флегмовые и паровые числа и большие паровые и жидкостные нагрузки в колоннах. Запроектированная аппаратура типовой установки также не обеспечивает достаточно четкого выделения узких бензиновых фракций. Легкие углеводороды, попадая в колонну 2, резко снижают четкость ректификации, в результате чего фракция 62—105°С загрязняется (до 8—10% масс.) фракцией н.к. —62°С. [c.209]

Вместе с ПГС может уноситься часть катализатора, что может вызывать полимеризацию в аппаратуре системы циркуляции ПГС. Поэтому выходящую из реактора ПГС промывают органическим растворителем в безнасадочном скруббере для прекращения процесса полимеризации. Однако случаи уноса катализатора с ПГС в аппаратуру контура циркуляции все же наблюдаются. Поэтому в контуре и трубопроводах, холодильниках-конденсаторах, центрифугах в газодувке образуются полимерные отложения. Унос особенно велик в системах, в которых чрезмерно велика скорость ПГС, обусловленная малыми диаметрами аппаратов и большой нагрузкой по газу. Для предупреждения полимеризации этилена в контуре циркуляции в трубопровод на выходе ПГС из реактора также стали подавать смесь изопропанола с бензином. Внедрение способа частичной дезактивизации уносимого с ПГС катализатора позволило в несколько раз повысить пробег системы циркуляции между чистками и уменьшить вероятность создания аварийной обстановки на производстве. Следует обратить внимание на необходимость выбора оптимальных скоростей ПГС, выходящей из реакторов. Очевидно, необходимо строго регламентировать расход [c.116]

Использование для теплообмена только острого орошения неэкономично, так как верхний продукт имеет сравнительно умеренную температуру. Применяя промежуточное циркуляционное орошение, рационально используют избыточное тепло колонны для подогрева нефти, при этом выравниваются нагрузки по высоте колонны, и это обеспечивает оптимальные условия ее работы. Выбирая схему орошения для работы колонны, следует учитывать степень регенерации тепла, влияние промежуточного орошения на четкость ректификации и размеры аппарата. [c.14]

Дифференцирование этого выражения по величине Ох и подстановка полученного значения производной в уравнение (111,27) позволяют найти условие, которому должно удовлетворять оптимальное значение нагрузки по хладоагенту [c.101]

На рис. 41, б изображена зависимость 04 от нагрузки (дросселирования) двигателя при постоянном числе оборотов, мощностной регулировке карбюратора и оптимальном угле опережения зажигания. Максимальные значения ОЧт соответствуют полному открытию дроссельной заслонки по мере дросселирования двигателя эти требования быстро снижаются. [c.106]

Главное затруднение при расчете установки — определение числа модулей на первой и каждой последующей стадии, которое находят делением общей нагрузки по разделяемой смеси qf на оптимальную производительность стандартного модуля — Например, число соединенных параллельно аппаратов первой ступени равно [c.200]

Нагрузки ректификационной колонны по пару и жидкости определяются значением рабочего флегмового числа Я его оптимальное значение можно найти путем технико-экономического расчета. Ввиду отсутствия надежной методики оценки Н ат используют приближенные вычисления, основан- [c.126]

Показатели работы газоочистной и пылеулавливающей установки. (Заполняется по проектным данным, отдельно на каждую ступень очистки газа, нагрузка по газу и эффективность указываются для трех режимов работы установки — минимального, оптимального и максимального.) [c.157]

Так как в поршневых компрессорах на щип подшипника действует переменная по величине нагрузка, то строится с учетом максимально допустимого режима работы компрессора векторная диаграмма сил, действующих на шейку щипа (вала), в зависимости от угла поворота коленчатого вала. Эта диаграмма может служить для определения максимального и среднего давления, а также оптимального положения сверлений для подвода масла к подшипнику. [c.103]

В сопряжении втулка шатуна—поршневой палец имеется враш,ательное движение только на угол 10 15° от вертикали за счет поворота шатуна. По данным П. П. Орлова [33] это вращательное движение в подшипнике практически не оказывает влияния на образование жидкостного трения в сопряжении. -Жидкостное трение в сопряжении втулка шатуна—поршневой палец обеспечивается за счет возвратно-поступательного движе-1 ня поршневого пальца, осуществляющего подсос и вытеснение жидкости в зазор между трущимися поверхностями. Возвратно-поступательное движение пальца в сопряжении возможно лишь при знакопеременных нагрузках на поршневой палец. Расчет оптимального зазора в этом сопряжении разработан П. П. Орловым и сводится к следующему. Планиметрированием определяются диаграммы свободных усилий, действующих на поршень при этом учитываются силы инерции только от поршня и поршневого пальца. Из диаграммы свободных усилий в точках, соответствующих крайним значениям смазочного слоя, устанавли- [c.113]

Определить оптимальную структуру ТС для данной общей тепловой нагрузки. [c.238]

Задача У1-2. Один горячий и один холодный потоки вступают в теплообмен более чем один раз в аппаратах с одинаковой нагрузкой. Определить оптимальную структуру для данной тепловой нагрузки. [c.240]

Теорема У1-2 (необходимое условие). Если структура является оптимальным решением задачи У1-2, то она должна быть противоточной. В этой структуре общая поверхность теплообмена не зависит от числа аппаратов и равна поверхности теплообменника, который воспринимал бы всю тепловую нагрузку. [c.240]

Кюхлер 9 занимался изучением проблем этого типа. Он последовал обратимую реакцию в изотермическом трубчатом реакторе. При определенной нагрузке оптимальная температура составила 338 С, а степень превращения 68%. С увеличением нагрузки реактора в 2,5 раза скорость превращения при той же температуре составляет 45%. Однако оптимальная температура реактора нри новых условиях равна 358 °С, а соответствующее ей максимальное превращение повышается до 55%. [c.215]

Время распространения упругих волн в изделии можно измерять совмещенным ультразвуковым датчиком, устанавливаемым нормально поверхности изделия, фиксируя круговые импульсы упругих волн, распространяющихся по окружности трубы, или раздельными датчиками, устанавливаемыми также нормально поверхности изделия на определенном расстоянии друг от друга, но не больше половины длины окружности изделия. При контроле могут быть использованы также и непрерывные синусоидальные упругие УЗК. При этом вместо времени распространения УЗК измеряют изменение их фазы. Частоту ультразвуковых искателей выбирают таким образом, чтобы длина волны возбуждаемых упругих волв была больше толщины стенки изделия. Испытательную нагрузку Ро принимают такой, чтобы она была равна или меньше нагрузки,, при которой изделие эксплуатируется, и значительно меньше разрушающей нагрузки. Оптимальная испытательная нагрузка составляет 0,4—0,7 от разрушающей нагрузки. Основное достоинство метода в том, что он повышает точность контроля прочности изделия вследствие взаимодействия упругих волн с контролируемой средой и увеличивает производительность и надежность контроля в связи с отсутствием подготовительных операций. [c.151]

Использование только одного острого орошения в ректифи — каг,ионных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное теггло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообме — ноп. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны как правило, он(1 значительное на верхнихи низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло от — би[)аемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции. [c.169]

Поскольку величина г известна в исходной постанов се о[1тимальной задачи, уравнение (П1,39) можно рассматривать как уравнение относительно неизвестной величины у. Оптимальные значения нагрузки по хладоагенту опт. и поверхности теплообмена / г. через решение уравнения (П1,39) находя по формула [c.100]

ИЕП ересно отметить, что во всех приведенных примерах аналитическое выражение для дг /дь [см. уравнения (IV,[15), (IV,73), (IV,80) и (IV,85) I представляется только через концевпрацип реагентов на входе в реактор и выходе из них. Следовательно, в практи-ческп. с условиях эксплуатации рассмотренных систем аппаратов можно организовать контроль за оптимальным распределением нагрузки на реакторы непосредственно по данным измерения этих концентраций. При необходимости результаты измерения могут быть применены также п для автоматического управления оптимальным распределением общих потоков сырья. [c.153]

В связи с этим средняя стоимость единицы массы продукта составит (С1Тр + С2Гт + Сз)/тр. При оптимальной нагрузке реактора это выражение должно иметь минимальное значение, что достигается, когда [c.419]

Соответствующее значение на кривой тр — Тр находим, проведя касательную к ней из точки — (СгТт + Сз)/С1, О, и на оси абсцисс отсчитываем время проведения процесса Тр , отвечающее оптимальной нагрузке реактора (рис. 1Х-70). Таким образом, условия для достижения максимальной производительности реактора и для обеспечения такой оптимальной нагрузки реактора, при которой стоимость продукта минимальна, не будут одинаковы. [c.419]

Способ организации и, следовательно, расчета одноступенчатой установки определяется технологическими целями процесса разделения. Например, если из газовой смеси требуется извлечь какой-либо компонент, обладающий наиболее высокой проницаемостью СО2 или Нг из природного газа и др.), наиболее оптимальным представляется осуществление процесса на одноступенчатой многостадийной (при больших концентрациях извлекаемого компонента) установке с параллельно-последовательным расположением стандартных мембранных модулей одного и того же типоразмера. Исходными данными для расчета в этом случае являются нагрузка по исходной смеси (17/) состав газовой смеси, подаваемой на разделение y f) , требуемая концентрация селективнЬпроникающего компонента в ретанте (у,г) давление разделяемой смеси (Р1) и пермеата (Рг) конструктивный тип стандартного газоразделительного модуля, используемая в нем мембрана, ее характеристики. [c.200]

Когда сетка полиуретана подвергается деформации растяжения, то противодействие внешнему напряжению оказывают ориентированные участки между сшивками. Оборванные цепи релак-сируют независимо от приложенного напряжения. При строгом соблюдении требований по функциональности исходных соединений обычно получается уретановый эластомер с пространственной структурой, близкой к идеальной. Но в реальных системах наблюдаются отклонения от оптимально сформированной сетки. Возникают полусвязанные и даже вообще свободные цепи, создающие неэффективную часть сетки [58]. Здесь уместно еще раз напомнить данные по сопротивлению разрыву полиуретанов на основе поли-оксипропиленгликолей. Несомненно, что низкие физико-механические показатели этих полиуретанов есть следствие нерегулярности структуры и отсутствия обратимой кристаллизации при растяжении. Кроме того, промышленный полиэфир молекулярной массы 2000 обычно содержит 4—5% (мол.) монофункциональных молекул, образующих не несущие нагрузки цепи и золь-фракцию полимеров [33, с. 33]. Наличие монофункциональных соединений в пространственной структуре уретановых эластомеров влияет не только на изменение соотношения эффективных и неэффективных цепей, но в некоторой степени определяет молекулярную массу и молекулярно-массовое распределение сегментов. При этом свободные [c.543]

Очевидно, что и для капиллярных колонок имеется оптимальная ск(>-рость газа, при которой значение Н минимально. Отметим также, что размывание хроматографической полосы, характеризуемое величинами ап. и Н. быстро растет с ростом диаметра капилляра. Однако слишком сильное сужение капилляра при том же перепаде давления газа в капилляре приводит к резкому снижению скорости газа и, вследствие чего увеличивается значение Н [ввид роста члена BJu в уравнении (112)]. Кроме этого, снижение скорости и ведет к нежелательному увеличению времени анализа. Наряду с этим, с уменьшением диаметра колонки адсорбирующая поверхность стенок или количество нанесенной жидкости (при сохранении толщины ее пленки) сокращается. Поэтому максимальная нагрузка колонки (т. е. величина вводимой в колонку пробы) должна быть сильно уменьшена, а это влечет за собой большие трудности, связанны с быстрой и точной дозировкой малых проб у входа и детектированием малых концентраций компонентов у выхода из колонки. Поэтому выбирается некоторый оптимальный диаметр капиллярной ко. юнки около 0,3 мм. [c.588]

Эффективность работы окислительной колонны, являющейся барботажным аппаратом, зависит от расхода воздуха и температуры процесса. В настоящее время нет единых рекомендаций относительно нагрузок по воздуху барботажных аппаратов. Так, в работе [77] указывается, что оптимальный тепло- и массо-обмен происходит при нагрузках по газу от 0,03 до 0,10 м/с, а в работе [78] описываются процессы со скоростью газа на пустое сечение до 1 м/с и выше и отмечается, что при скорости газа более 0,05 м/с квазиламинарное течение пузырьков переходит в турбулентное, при котором удельная поверхность фаз меньше, но коэффициенты теплопередачи выше и нет необходимости в распределении газа. [c.58]

Проведено сравнение [92] эффективности трубчатого реактора и колонны в оптимальных (или близких к оптимальным) условиях работы для каждого аппарата (соответствующие каждому аппарату нагрузки по воздуху и т. д.). Сопоставитель ный расчет проведен для окислительного блока производительностью 500 тыс. т в год битумов (в том числе 400 тыс. т в год дорожных и 100 тыс. т в год строительных), работающего на гудроне наиболее массовой в стране товарной западно-сибирской нефти, из которого, как показал практический опыт, стандартные дорожные и строительные битумы можно получать как в колонне, так и в трубчатом реакторе. [c.69]

Обратный клапан разгружает компрессор от высокого давления нагнетания при автоматической остановке, а также защищает от прорыва аммиака в рабочее помещение при авариях. Расположенный ниже конденсатора линейный ресивер является сборником конденсата и выполняет две функции сохраняет теплообменную поверхность конденсатора незатопленной и создает запас рабочего тела для компенсации неравномерности расхода жидкости при колебаниях тепловой нагрузки. Автоматическое дроссельное устройство /V постоянно обеспечивает оптимальное заполнение испарителя жидкостью, обычно на уровне верхнего ряда труб. Тепло конденсации аммиака отводится охлаждающей водой, циркулирующей в оборотной системе. Подогретая в конденсаторе вода подается на орошение насадки вентиляторной градирни VII. Охлажденная вода отсасывается насосом VI и подается i трубное пространство конденсатора VIII. [c.174]

Жесткие рабочие условия в печах риформинга, ароматизации, пиролиза и других печах высокотемпературных процессов требуют применения для печных труб дорогих высоколегированных аустенитных сталей, специальной обработки поверхности и высоких скоростей движения сырья в целях интенсификации теплопередачи. Средние значения допускаемой теплонапря-женности во многом зависят от равномерного распределения тепловой нагрузки по всей поверхности труб, что достигается оптимальной компоновкой трубчатого змеевика, удачным его размещением в топке, совершенствованием конструкции горелок и методов сжигания топлива. [c.94]

Г идравлическое сопротивление при оптимальной нагрузке, 10 Па Относительная стоимость из углеродистой стали из легироваипой стали Пригодность работьИ Удобство очистки" [c.77]

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосферно-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ (рис. 1.49), Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессолива-ння при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обес-соливапня при 180 °С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт (согласно проектным данным). При оптимальных теплообменных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды. [c.139]

Расчетные исследования показали, что использование описанного здесь уточненного метода калькуляции Это приводит к значительному изменению, уточнению результатов оптимизации теплообменников по сравнению со no i6oM учета Э s виде (11,32). Согласно данным Уфимского филиала ВНИИнефтемаш, оптимальный холодильник абсорбента (установленный на Куйбышевском заводе синтетического спирта), рассчитанный на тепловую нагрузку 1 180000 ккал/ч по программам РеКоЗат [55] и РОКНО (44], отличается типоразмерами. За счет более точного [c.278]

Mi. Вместо двух кривых моментов имеется только одна, показывающая изменение в зависимости от нагрузки (рис. 7.3, ж). Линия М в другом масштабе является линией мощности Ni на первичном валу. Согласно формуле (7.3), г) = i, т. е. при rii = = idem линия к. п. д. представляет собой прямую, проходящую через начало координат. При Пг, приближающейся к Пь К п. д. муфты теоретически стремится к единице (пунктир). Поскольку в окружающей среде существует трение, то небольшой опорный момент существует Mi несколько отличается от М , вследствие чего при п<1 та rii к. п. д. резко снижается до нуля. Оптимальному режиму гидромуфты (ri ax = 0,97—0,98) соответствуют передаточные отношения t o = 0,97—0,98. [c.90]

Задача У1-3. Один горячий и один холодный потоки соответственно разбиваются на несколько подпотоков и каждый подпоток вступает в теплообмен один и только один раз. Определить оптимальное распределение массового расхода теплоносителя и тепловой нагрузки между аппаратами так, чтобы общая поверхность теплообмена для данной общей тепловой нагрузки была минимальна. [c.240]

Теорема У1-3 (необходимое условие). Если структура ТС в этом случае оптимальна, то доли расходов подпотоков и тепловой нагрузки должны быть равны соответственно [c.241]

Затем следует провести синтез внешней вспомогательной подсистемы, которая доводит температуру каждого потока до тре буемой величины. Для этого просто необходимо подобрать соответствующие холодильники и нагреватели. Однако завершений синтеза внутренней и внешней подсистем еще не означает завершения синтеза всей системы, так как оптимальная величина тепловой нагрузки внутренней подсистемы пока не найдена. [c.245]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология