Реактор оптимальная температура

Следует отметить, что селективность процесса значительно зависит от температуры, причем оптимальная температура реакции различна для различных типов реакторов. Например, для трех последовательно-параллельных реакций [c.36]

Режим хлорирования зависит от потребности в моно- и дихлорбензоле. Расход хлора подбирают так, чтобы в условиях теплообмена, характерных для каждого реактора, не была превышена оптимальная температура хлорирования. [c.287]

Можно ожидать, что заданная степень превращения будет достигнута в реакторе меньшей длины, если разделить реактор на две секции, в которых поддерживается различная температура. В этом случае задача оптимизации состоит в выборе двух температур и двух длин секций, обеспечивающем наибольшую степень превращения. При другой постановке задачи начальная и конечная степени полноты реакцип заданы и требуется выбрать промежуточную степень полноты реакции и две температуры так, чтобы общая длпна реактора была минимальной. Если l и Ц — начальная и конечная степени полноты реакции в каждой секции, то можно найти оптимальную температуру I"), при которой Ь минимально, причем [c.269]

Рис. У-8. Зависимость оптимальной температуры на входе реактора от желаемого выхода продукта Р.

II известна, то скорость превращения можно выразить только через поэтому уравнение материального баланса [например (11,10)] интегрируют для получения зависимости от г (кривая 3), где 2 — расстояние от входа в реактор. Оптимальная температура как функция 2 получается совмещением кривых 2 ш 3. [c.209]

На термической ступени установки Клауса чем выше температура, тем выше степень конверсии сероводорода в серу. В печи-реакторе оптимальная температура 1100-1300 °С. В этом температурном интервале степень конверсии максимальна, а количество образующихся по побочным реакциям OS и Sj незначительно [5]. [c.96]

Задача состоит в том, чтобы найти скорость циркуляции частиц, необходимую для поддержания в реакторе оптимальной температуры, соответствующей расходу поступающих реагентов. Эта задача решается, исходя из общего и индивидуального тепловых балансов для двух агрегатов. Общий тепловой баланс согласно рис. XI1-3 можно записать так [c.312]

Реагенты распределяются между обоими реакторами оптимальную температуру в реакторах поддерживают при помощи наружной системы охлаждения и добавлением разбавителя. [c.215]

Реакторный блок установки гидрокрекинга запроектирован двухпоточным (см. рисунок). Каждый из параллельных потоков имеет самостоятельную систему циркуляции водородсодержащего газа, что позволяет поддерживать в каждом реакторе оптимальную температуру и парциальное давление водорода в зависимости от состояния катализатора в данном реакторе, а также перерабатывать раздельно два вида сырья. [c.83]

В вертикальных реакторах шахтного типа регенерирующий агент (пар) может подводиться противотоком в нижнюю точку или равномерно распределяться по высоте вертикального вращающегося реактора. Оптимальные температуры ТР для разных АУ 800— [c.139]

Теперь остается найти распределение оптимальной температуры вдоль реактора. Для этой цели рассмотрим элемент объемом йУ, заключенный между двумя поперечными сечениями, перпендикулярными к направлению потока в реакторе. Пусть N — молярная скорость потока А (или В) на входе реактора. Если степень превращения в этих двух сечениях равна 2 и 2+ 2, то соответствующие им. скорости потока С (или В) в сечениях будут равны гМ и 2 + й2)Ы. [c.145]

Формула (У,2.32) в точности совпадает с найденным ранее выра-> сением для расчета оптимальной температуры на входе реактора грн отсутствии ограничений на температуру процесса [см. уравнение (У,197)]. Этот результат означает, что независимо от ограничения на максимально допустимую температуру процесса оптимальная температура на входе аппарата определяется выражением (У,197) или (У,232), если минимальное допустимое значение температуры меньше, чем характеризуемое этим выражением. С учетом формулы (У,228) можно также найти размеры изотермических участков при максимальной и минимальной температурах в реакторе. [c.234]

ОПТИМАЛЬНАЯ ТЕМПЕРАТУРА В РЕАКТОРАХ [c.304]

Температуры потоков определяются просто. Если поток реагентов входит в реактор, оптимальная рабочая температура [c.55]

Удобный метод расчета оптимальной температуры Тщ в функции от положения в реакторе (выраженной через объем V от входа) состоит в следующем [c.145]

Для рассматриваемой реакции повышение температуры увеличивает скорость реакции и соответственно уменьшает время контакта. Поэтому, если реакция проводится в изотермическом реакторе, то оптимальной температурой является максимально допустимая температура Т. Для адиабатического реактора оптимальной температурой на входе реактора будет Tq = T —h Q— i)l p h — тепловой эффект реакции, Ср — мольная теплоемкость газа). Предельная тёмпература Т может определяться в зависимости от особенностей рассматриваемого процесса. Например, факторами, ограничива-юш ими допустимую температуру процесса, могут быть дезактивация катализатора или возникновение побочных реакций при повьппен-ных температурах. [c.189]

Если температурный коэффициент реакции 1 больше соответствующего коэффициента реакции 2, а коэффициент реакции 3 меньше, чем коэффициент реакции 4, то оптимальная температура должна понижаться вдоль оси реактора. [c.305]

В соответствии с этим перенос тепла в теплообменнике должен быть как можно более интенсивным, а поверхность теплообмена минимальной при данных условиях. Кроме упомянутой основной задачи существует также другая, не менее важная — проведение процесса при оптимальной температуре. Решение этой задачи осложняется неравномерностью выделения тепла по длине реактора. [c.324]

Новаковский [44] на основании обстоятельного изучения каталитического дегидрирования пропана рекомендует применение катализатора следующего состава 93,5% А12О3, 5% СГ2О3 и 15% К2О. При работе в кварцевом реакторе и объемной производительности катализатора 300 л/ч (в расчете на пропан) он рекомендует температуру реакции 610—660 °С, а при работе в металлическом реакторе и объемной производительности катализатора 400—700 л/ч оптимальной температурой будет 570—600 °С. [c.14]

На установке гидрокрекинга (рис. 85) реакторный блок — двухпоточный. Каждый из параллельных потоков имеет самостоятельную систему циркуляции водородсодержащего газа, что позволяет поддерживать в каждом реакторе оптимальные температуру и парциальное давление водорода в зависимости от состояния катализатора в данном реакторе, а также перерабатывать раздельно сырье двух видов. Каждый из двух потоков реакционной смеси проходит сверху вниз четыре зоны соответствующего реактора первой ступени, заполненные алюмокобальтмолибденовым катализатором. В реакторах первой ступени происходят обессеривание, деазотирование и значительная деструкция сырья. Низкое содержание серы, азота, асфальтенов и металлов в гидрогенизате первой ступени позволяет применять при его переработке во второй ступени высокоактивный катализатор на алюмосиликатной основе. [c.275]

Для необратимой или обратимой эндотермической реакции Тт (Ю = при любом значении так что следует неизменно вести процесс при максимально допустимой температуре. Однако в случае обратимой экзотермической реакции оптимальная температура будет зависеть от степени полноты реакции и можно ожидать, что последовательность реакторов с понижающейся ио ходу потока температурой даст наибольший выход продукта. Легко предположить и нетрудно доказать, что температура в каждом реакторе должна быть такова, чтобы скорость реакции была максимальной. Читатель должен осознать, что это нредположение нуждается в доказательстве, так как аналогичная гипотеза в случае двух реакций оказывается неверной. [c.189]

Системы реакторов. Тепловые эффекты реакций риформинга. Во всех исследованиях каталитических процессов особое внимание уделяется вопросу поддержания постоянной температуры в реакторе. Ввиду того, что основной реакцией риформинга является дегидрогенизация, весь процесс в целом эпдотермичен. Поэтому для ноддержаиия в реакторе оптимальной температуры необходимо подводить большие количества тепла. Часть необходимого тепла подводится с предварительно нагретыми лигроиновым сырьем и рециркулирующим газом. В процессах с неподвижным слоем очень активного платинового катализатора для предотвращения падения температуры в зоне реакции нельзя предварительно достаточно нагреть сырье, так как нри этом возможно протекание нежелательных термических реакций. С понижением температуры иптенсивпость реакций дегидроизомеризации, гидрокрекинга и дегидроциклизации снижается. Поэтому для проведепия указанных процессов в условпях, близких к изотермическим, реакторную систему разделяют на ряд отдельных реакторов (обычно три) с обеспечением каждого из них промежуточными нагревательными печами. [c.606]

При пиролизе тетрабутоксититана в атмосфере азота пленки осаждаются в интервале температур 350—450° С. При температурах ниже 350° С скорость роста пленок не превышает 8 А/мин. Скорость осаждения максимальна при температуре 400° С и надает с дальнейшим повышением температуры за счет разложения в объеме и на стенках реактора. Оптимальная температура испарителя 120° С. При температуре испарителя 80° С концентрация паров тетрабутоксититана в азоте (расход 80 л/чае) мала, и роста пленки не наблюдалось. При температурах испарителя выше 120° С пленки получались матовыми, рыхлыми и легко царапались пинцетом. Пленки двуокиси титана, осажденные в оптимальных условиях (температура испарителя 120° С, температура подложки 350—400° С, расход азота 80 л/час), были плотными, прозрачными и имели хорошую адгезию к подложкам. При температурах разложения выше 400° С плотность пленок заметно снижалась, о чем свидетельствовало изменение скорости травления и показателя преломления. В оптимальных условиях пленки двуокиси титана получались поликристалличе-скпми, по составу они соответствовали чистой J Ю2 (типа анатаз) без посторонних включений. [c.334]

Для улучшения теплового баланса предлагается реактор с двойными стенками, в котором отработанные газы быстро нагревают свежий газ до оптимальной температуры 382—494 °С. В таком реакторе при 485 С и времени контакта 2,13 с получается 79,8 мол.% аллилхлорида и 3,04 мол.% 1,2-дихлорпропана [19]. [c.181]

Теперь становится ясно, что применение многостадийного реактора пе даст никаких преимуществ, если только не ввести предварительного подогрева сырья перед стадией N. Действительно, кривые Г , не могут достичь начала координат до тех пор, пока NQ, по крайней мере, не сравняется с временем контакта, необходимым для того, чтобы прийтп на кривую Tj пз начала координат, а в этом случае химический процесс можно вести и в единственном адиабатическом реакторе. Точки пересечения кривых Г с осью абсцисс дают оптимальную температуру предварительного подогрева для Л -стадийного процесса без учета расходов па подогрев. Если С (Тд,) — расходы на предварительный подогрев, выраженные в единицах степени полноты реакции, то было бы разумно искать максимум разности — С (т ). В этом случае по-прежнему оптимальное состояние реагирующей смеси на выходе из TV-го реактора должно [c.223]

СОСТОИТ в том, чтобы получить наибольший выход промежуточного вещества А , то в случае, когда энергия активации второй реакции больше, чем первой, оптимальным является падающий температурный профиль по длине реактора. Здесь снова при исходной смеси, состоящей из чистого вещества А , оптимальная температура на входе бесконечна, так что необходимо ограничить температуру верхним пределом Т. Нижний температурный предел в этой задаче также существен. Действительно, увеличение температуры способствует протеканию реакции с большей энергией активации А А ) за счет другой реакции (Л1 -> 2). и потому мы могли бы добиться практически полного превращения А ь А 2, проводя процесс в бесконечно длинном реакторе при бесконечно малой температуре, что, разумеется, бессмысленно. Нри > О существует оптимальная длина реактора, с превышением которой выход вещества А, уменьшается. Некоторые оптимальные профили показаны на рис. IX.6, из которого следует, что по мере увеличения длпны реактора максимальная температура Т поддерживается на все более коротком отрезке и падение температуры от Т до Т . становится все круче. Для большей ясности деталей кривые на рис. IX.6 проведены с общей абсциссой 2 = при этом точки А, В,. . Е обозначают вход в слой соответствующей длины. Точка Е отмечает вход в слой наибольшей длины, который выгодно использовать при данной минимальной температуре [c.269]

Рис. IX.7. Оптимальная температура и длпна пзотермп-ческого реактора прп заданной степени полноты реакцпп на входе п выходе.

Влияние продольного перемешивания на оптимальную температуру в изотермическом реакторе исследовано Адлером и Вортмей-ером (см. библиографию на стр. 302), которые нашли, что эффект незначителен при числах Пекле ОЫрЕ 10 Е — эффективный коэффициент продольной диффузии). [c.271]

Рис. 1Х.9. Путь реакции в трубчатом только на неоольшом входном реакторе, охлаждаемом со стенки. участке) скорость прироста температуры будет меньше, чем в адиабатических условиях, т. е. > 1. Если, однако, правая часть уравнения (IX.50) положительна, температура будет увеличиваться вплоть до точки В, а затем начнет падать. Поэтому путь реакции АВС может дважды пересекать крпвую на которой скорость реакции максимальна, и прп любом значении существует некоторая оптимальная температура на входе Т

Рис. 111-12. Онределепие оптимальной температуры И реакторе идеального смеиюния для обратимой реакции А Р.

При анал1Г с характера изменения оптимальной температуры по длине реактора иде.тл1.ного вытеснения для случая экзотермических реакций уравнение (111,126) удобнее представить в виде [c.113]

Гаким образом, поставив эксперимент по оп[)еделению равновесной температуры смеси данного состава, что относительно просто, [lo KOjLbKy при этом не требуется иодвода реагентов в зону реакции и отвода их из нее, далее ио формуле (111,146) уже можно рассчитать оптимальное значение температуры реакции, при котором смесь этого состава будет реагировать с максимальной скоростью. Если известна зависимость равновесной температуры Tg от степени превращения, то с помощью формулы (111,146) можно построить и зависимость оптимальной температуры Т т. от степени иревращения (рис. 111-15), которая может быть исиользована для расчета оптимального температурного профиля в реакторе идеального вытеснения (рис. 111-14). [c.116]

На рис. У-8 представлена зависимость оптимальной температуры па входе реактора Т " от желаемого выхода г15р = продукта [c.228]

Нетрудно получить также закон изменения оптимальной температуры по длине реактора в форме дифференциального уравнения. При этом учтем, что функция Н при оптимальной температуре постоянна по длине реактора. Для расчета константы в выражении (УН,382) найдем из условия равенства нулю производной дН1дТ (УП,367) величину [c.381]

Прп расчете оптимального температурного профили реактора уравнение (УП,392) должно интегрироваться совмест. о с уравнениями (УИ,355), для которых граничные условия заданы (VI 1,356). Однако для уравнения (VII,392) онн не определены. Тем пе менее, граничное условие для оптимальной температуры Тот-. (0. описываемой уравнением (VI 1,392), может быть найдено для конца реактора, если принять во внимание, что нри t ----- т выполняется условие (VII,361) и производная дН1дТ (VII,364) обраш,ается в нуль. Тогда можно записать соотношение [c.381]

Получены зависимости основпых параметров процесса каталитического крекипга газойля из смеси тяжелой балаханской и бинагадинской нефтей от температуры, массовой скорости нодачи сырья и кратности циркуляции катализатора. Кратность циркуляции (интенсивность, степень циркуляции) предстанляет собой отношение массы катализатора, циркулирующего между реактором и регенератором, к сырью, подаваемому в реактор. Установлено, что выход бензина (табл. 11, 12) для низкой (5,0) и средней (7,5) кратности циркуляции максимальный при температуре 450 °С. При высокой кратности циркуляции катализатора (10) оптимальная температура ниже 410 °С. С повышением температуры увеличиваются выходы газа и кокса, а следовательно, и непроизводительные затраты сырья. Увеличение массовой скорости подачи сырья приводит к уменьшению глубины его превращения. Однако при скорости подачи сглрья [1ня е 0,5 значителг.но растут непроизводительные потери сырья иа газо- и коксообразование. [c.178]

Шение температуры является желательным, так как скоросте реакции 2 уменьшается с понижением температуры быстрее, чем скорость реакции 1, поскольку 2> ь И наоборот, в отношении реакций 3 и 4 желательна высокая температура, поскольку она повышает степень превращения X в V, а не в ф. Таким образом, учитывая одновременно оба фактора, приходим к выводу, что на начальных стадиях процесса, пока накапливается X, температуру Необходимо поддерживать достаточно низкой и значительно повышать ее на последующих стадиях, когда основной реакцией становится превращение X в У или р. Поскольку все четыре реакции протекают одновременно, хотя и (в различной степени, температура должна повышаться постепенно. Итак, если реакция проводится в реакторе вытеонения, то для обеспечения максимального выхода продукта должна поддерживаться оптимальная температурная последовательность. Если же реакция проводится в реакторе смешения, то для каждой ступени реактора должна существовать определенная оптимальная температура. [c.140]

ДО тех пор, пока содержание аммиака не достигнет 6% (превыще-ние этой величины приведет к росту температуры). В дальнейшем охлаждение газа должно протекать так, чтобы процесс соответствовал оптимальной кривой. Адиабатический реактор с неохлаждае-мым слоем, - в котором исходная смесь содержит 2% ЫНз при 440 °С, достиг бы температуры 575—590°С при содержании ЫНз и —12%, при этом реакция прекратилась бы. Оптимальная температура должна составлять 480—500°С. При 590°С активность катализатора может резко упасть. [c.331]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология