Высота на тарелке абсорбера

Расстояние между тарелками абсорбера. Высота колонного аппарата зависит от расстояния между тарелками, которое определяется так [c.102]

Высоту аппарата со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые абсорберы) можно определять с помощью объемного коэффициента массопередачи, который относят к единице объема газожидкостной смеси на тарелке, или коэффициента массопередачи, отнесенного к единице рабочей площади тарелки. С помощью этих коэффициентов по уравнению массопередачи (15.41) или (15.70) находят общий объем газожидкостной смеси или общую площадь тарелок для проведения данного процесса. Зная объем газожидкостной смеси на одной тарелке, определяют число тарелок в абсорбере. Высоту ступенчатого абсорбера можно определить также методом теоретической ступени (теоретической тарелки) и к.п.д. колонны или методом построения кинетической кривой (см. разд. 15.7). [c.86]

Расчет работоспособности клапанных тарелок. Работоспособность наиболее нагруженной по газу и жидкости нижней тарелки абсорбера определяется необходимыми значениями следующих показателей сопротивление тарелки потоку газа скорость газа в отверстиях тарелки отсутствие провала жидкости унос жидкости высота слоя пены на тарелке градиент уровня жидкости на тарелке отсутствие захлебывания. [c.20]

Аз — расстояние между нижней тарелкой абсорбера и верхней тарелкой десорбера, принимаемое равным Аз=2 м А4 — высота части аппарата, занятой десорбционными тарелками, определяемая по формуле [c.105]

Определить диаметр и высоту тарельчатого абсорбера для поглощения водой аммиака из воздушно-аммиачной смсси при атмосферном давлении и температуре 20 °С. Начальное содержание аммиака в газовой смеси 7% (об.). Степень извлечения 90 %. Расход инертного газа (воздуха) 10 000 м ч (при рабочих З словиях). Линию равновесия считать прямой, ее уравнение в относительных массовых концентрациях — 0,61. . Скорость газа в абсорбере (фиктивная) 0,8 м/с. Расстояние между тарелками 0,6 м. Средний к. п. д. тарелок 0,62. Коэффициент избытка поглотителя ф = 1,3. [c.169]

Для использования уравнения (VI.20) необходимо знать значения факторов абсорбции Ау на каждой тарелке абсорбера, которые зависят от характеристик газа и абсорбента в соответствующих сечениях аппарата и могут быть получены в результате расчета процесса абсорбции. Для инженерных расчетов Хортон и Франклин предложили долю поглощения принимать постоянной на всех тарелках абсорбера, а изменение температуры по высоте аппарата — пропорциональным сокращению массы газового потока. Эти допущения сводятся к уравнениям [c.208]

Расчет необходимой высоты насадки абсорбера, на поверхности которой происходит абсорбция, может быть выполнен различными методами. Так же как и для тарельчатого абсорбера, может быть найдено число идеальных контактов (число теоретических тарелок), а затем определена высота насадки, эквивалентная одной теоретической тарелке, и общая высота насадки, необходимая для достижения заданного режима абсорбции. [c.232]

При расчете необходимого числа Пд действительных тарелок (по любому из указанных выше способов) в первом приближении можно принять, что на всех тарелках со сливными устройствами фазы движутся по взаимно перпендикулярным направлениям и в этом случае движущую силу процесса вычисляют по схеме абсорбции с перекрестным током. На тарелках без сливных устройств движущую силу процесса рассчитывают по схеме полного перемешивания фаз (см. главу X, стр. 428). Рассчитав Пц, определяют высоту Н абсорбера (в м) [c.466]

Крекинг-газ из газоотделителя поступает под нижнюю тарелку абсорбера на высоте 3,2 м и движется вверх, проходя все 20 тарелок навстречу стекающему абсорбенту (охлажденная флегма из второй колонны). Соприкасаясь на тарелках с газом, флегма извлекает из него бензин и бутановую фракцию. Сухой газ через верхний штуцер абсорбера поступает в газовую линию, а флегма с низа абсорбера — в емкость для флегмы, из которой подается на орошение второй колонны. [c.168]

Необходимость сооружения абсорбционного блока определяется при разработке технологии с учетом характеристики перерабатываемой нефти. На рис. 56 приведен общий вид стабилизатора и фракционирующего абсорбера, применяемых в блоках стабилизации и абсорбции современных комбинированных установок АВТ. Эти цилиндрические аппараты колонного типа оборудованы фракционирующими тарелками (до 40 шт.), штуцерами-патрубками для-ввода и вывода продуктов, люками-лазами для ремонтных и монтажных работ. Высота и конструктивные данные указанных аппаратов во всех случаях сохраняются одинаковыми, а диаметр их меняется в зависимости от углеводородного состава перерабатываемой нефти. Конструкция нижней части аппаратов зависит от вида теплоносителя (пар высокого давления, циркулирующая че- [c.151]

В процессе исследования для каждого режима выполнено одиннадцать расчетов на электронно-вычислительной машине. Первый расчет отражал эффективность работы абсорбера при подаче регенерированного абсорбента на первую (верхнюю) тарелку абсорбера с температурой 35 °С (фиксировалась работа аппарата без предварительного глубокого охлаждения абсорбента и промежуточного съема тепла по высоте абсорбера). Второй расчет отражал эффективность работы абсорбера при подаче абсорбента на первую тарелку с температурой О °С в случае пропанового режима и с температурой —23 °С в случае этанового режима (фиксировалась работа аппарата при подаче охлажденного с 35 до О °С регенерированного абсорбента на первую тарелку абсорбера без промежуточного съема тепла по высоте аппарата). При этом общее количество снимаемого тепла Q принималось за эталон и было неизменным для каждого режима. [c.210]

При расчете коэффициентов извлечения компонентов жирной газовой смеси с помощью уравнения (12.22) предполагается, что учтены изменения температуры и количеств жидкого и газового потоков при переходе от тарелки к тарелке. Поэтому для использования уравнения (12.22) необходимо условиться о методах учета этой изменяемости количеств и температур по высоте абсорбера. Хортон и Франклин на основе обобщения опытных данных предложили принимать, что на всех тарелках абсорбера поглощение (в процентах) из общей массы газового [c.391]

Выберем расстояние между тарелками абсорбера /г = 0,5 м. Тогда высота тарельчатой части абсорбера [c.209]

Принимая скорость газа в аппарате W = 1 м/с и высоту слоя пены на тарелке абсорбера Н — 0,15 м, как наиболее рациональные для абсорбции сероводорода, по формулам (П1.17) и (111.18) находим значения к. п. д. для условий, при которых работает аппарат. [c.147]

МПа поступает в нижнюю часть абсорбера 1, имеющего обычно 20 колпачковых тарелок. На каждой тарелке с высотой барботаж-ного слоя 0,6—0,7 м расположены охлаждающие змеевики для отвода теплоты реакции. Таким образом, суммарный барботажный слой составляет около 12—14 м. Исходная серная кислота (97—98 %), поступающая на верхнюю тарелку абсорбера 1, предварительно смешивается в трубопроводе с реакционной смесью, частично отбираемой насосом с восьмой тарелки (от низа колонны). Количество такой рециркулируемой реакционной смеси рассчитывается так. [c.407]

Для снижения эксплуатационных затрат при глубокой осушке газа был предложен процесс двухступенчатой абсорбции (рис. 4.2). Осушка осуществляется в абсорбере 2, в который раствор гликоля разной концентрации вводится в две точки по высоте аппарата — на 3 и 10-ю тарелки. При использовании триэтиленгликоля в качестве осушителя на 3-ю тарелку абсорбера подается основное количество частично регенерированного триэтиленгликоля концентрации 98,0% (масс.). Этот раствор извлекает из газа большую часть влаги. На 10-ю тарелку подается остальной гликоль, концентрации 99,9 % (масс.) и выше, с помощью которого газ осушается окончательно. [c.44]

Хортон и Франклин [53] для определения значений G к t делают допущения о том, что на всех тарелках абсорбера имеет место постоянный процент поглощения из общей массы газового потока и что изменение температуры по высоте абсорбера пропорционально сокращению количества газового потока при переходе от одной тарелки к другой. Эти допущения, достаточно хорошо согласующиеся с практическими данными, приводят к двум следующим соотношениям, позволяющим подсчитать значения L, G vit на каждой тарелке [c.257]

Абсорбционная колонна предназначена для абсорбции оксидов азота паровым конденсатом, поступающим на верхнюю тарелку абсорбера. Колонна диаметром 3200 мм, высотой 45 м, с 50 ситчатыми тарелками выполнена из нержавеющей стали. Диаметр отверстий ситчатых тарелок 2 мм, шаг 9 мм. Верхние тарелки с первой по пятнадцатую не имеют холодильников, на остальных 35 расположены змеевиковые холодильники, охлаждаемые оборотной водой для отвода тепла, выделяющегося при абсорбции оксидов азота. [c.59]

ВЫБОР РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ ТАРЕЛКАМИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫСОТЫ АБСОРБЕРА [c.111]

Определить 1) расход поглотительного масла в кг/ч, 2) концентрацию бензола в поглотительном масле, выходящем из абсорбера, 3) диаметр и высоту насадочного абсорбера при скорости газа в нем (фиктивной) 0,-5 м/с и высоте единицы переноса (ВЕП) hoy = 0,9 м, 4) высоту тарельчатого абсорбера при среднем к. п. д. тарелок 0,67 и расстоянии между тарелками 0,4 м. [c.296]

Определение высоты насадочного абсорбера через высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Высота слоя насадки Ян может быть рассчитана по уравнению [c.161]

Наиболее распространенная схема абсорбционной осушки газа представлена на рис. VHI-l [5]. Сырой газ под давлением поступает в нижнюю часть абсорбера 1, где из газового потока удаляются капельная влага и конденсат. Затем газ проходит контактные устройства, установленные по высоте абсорбера, на которые поступает абсорбент. Подача концентрированного гликоля на верхнюю тарелку абсорбера осуществляется через змеевик, установленный внутри аппарата. Гликоль абсорбирует пары воды из газового потока и насыщается водой. Осушенный газ, из которого удалены частицы гликоля с помощью отбойных устройств, поступает в трубопровод, а насыщенный гликоль подается на регенерацию. Перед десорбером 5 гликоль нагревается за счет тепла регенерированного гликоля, путем снижения давления из него удаляются углеводороды, растворенные в нем в процессе осушки, и с помощью фильтров механические примеси. [c.220]

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю— абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к.— 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну б сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники. [c.107]

Высота абсорбера Н рассчитывается в зависимости от числа реальных тарелок щ, расстояния между ними Ят и расстояний от верхней тарелки до крышки абсорбера Як и от нижней тарелки до днища абсорбера Яд. [c.85]

А. Пусть состав жидкости на каждой тарелке практически однороден, т. е. отсутствует его систематическое изменение по длине тарелки из-за движения жидкости перекрестным током по отношению к газу. Это может быть, когда высота пены на тарелке больше диаметра колонны или когда жидкость стекает через те же отверстия, через которые проходит газ (на тарелках без перетоков), а не движется по отношению к нему перекрестным током. В таких случаях состав жидкости, уходящей с нижней тарелки (он задан), не отличается от ее состава в любой точке пены на тарелке. Изменение состава газа на тарелке не известно и им приходится в начале расчета приближенно задаваться. Значение На (где а — межфазная поверхность в единице объема жидкости), соответствующее составу жидкости и среднему составу газа, определяется методами, подобными тем, которые были использованы в главе VI для проточных абсорберов, на основе значений ка, к1 и а, определяемых, как указано в главе IX. Общая скорость абсорбции на тарелке равна произведению На на общий объем [c.199]

При расстоянии между тарелками 300 мм, высоте нижней части абсорбера (до первой тарелки) 2500 мм и высоте над верхней тарелкой 1500 л Д , общую высоту абсорбционной колонны получим для грубой очистки газа [c.208]

Абсорберы установок осушки и очистки газа представляют собой аппараты колонного типа диаметром 2—3 м, высотой 15—20 м, оборудованные насадкой или ректификационными тарелками. Их обычно изготавливают из углеродистой стали, и они не подвергаются заметному коррозионному разрушению. [c.181]

При абсорбции сухого газа, когда количество газа и абсорбента по высоте абсорбера от тарелки к тарелке меняется незначительно, с некоторой погрешностью можно принять + 1 и Ьт = [c.235]

Несколько иная конструкция у абсорберов установок каталитического риформинга и гидроочистки. Эти аппараты служат для удаления сероводорода и водяных паров из циркуляционных га-,юв. На рис. У-28 приведена схема абсорбера установки гидроочистки. Оп представляет собой колонну диаметром 3 м, высотой 20 м одной глухой тарелкой 4 и 13-ю барботажными тарелками 8 из 5-образных элементов. [c.157]

Принимая скорость газа в аинарате ю = м/сек и высоту слоя пены на тарелке абсорбера Я = 0,15 м, как наиболее рациональные для абсорбции сероводорода, но формулам (1П-18) и (1П-19) паходим значения к. н. д. для условий, имеющих место в аппарате. [c.206]

Регулирование режима работы абсорбера является сложной задачей, так как на каждой тарелке выделяется различное количество тепла, в зависимости от скорости поглощения этилена, изменяющейся по высоте колонны. На верхних тарелках, орошаемых 98%-мой серной кислотой, которая очень энергично реагирует с этиленом, выделяется мало тепла. Это объясняется тем, что в газе на верхних тарелках со держится мало этилена, 13К как он поглотился на нижних тарелках. С другой стороны, мала растворимость этилена в серной кислоте, не содержащей еще этилсульфатов. На верху колонны свободного этилена в раств.оренном состоянии практически нет. Чем ниже расположена тарелка абсорбера, чем больше концентрация этилсерной кислоты, тем больше растворяющая способность смеси по отношению к этилену. В этой части абсорбера выделяется наибольшее количество тепла. [c.209]

По условиям предыдущей задачи определить 1) высоту насадочного абсорбера с насадкой из керамических колец 50 X 50 X 5 мм, приняв Аэ — высоту слоя пасадкп, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ), равной 0,85 м, 2) коэффициент массопередачи в этом насадочном абсорбере K / кг ам-, кг аммиака [c.296]

При абсорбции углеводородов природных и нефтяных газов в качестве абсорбента обычно используют бензиновые или керосиновые фракции. Поскольку при поглощении углеводородов абсорбент нагревается за счет положительного теплового эффекта растворения компонентов в нефтяных фракциях, процесс абсорбции нефтяных и природных газов протекает неравномерно по высоте аппарата и сочетается одновременно с процессом десорбции компонентов из абсорбента. Так, на верхних тарелках абсорбера происходит в основном поглощение легких компонентов газовой смеси СН4 и СгНб, на средних тарелках — поглощение компонентов СзНз и С4Н10 и на нижних тарелках поглощение более тяжелых компонентов С5Н12 + высшие с десорбцией поглощенных ранее компонентов (рис. 1У.4, б). [c.76]

Для насадочных абсорберов и десорберов основные размеры могут быть найдены или путем определения числа теоретических тарелок и высоты, эквивалентной одной теоретической тарелке, или путем вычисления поверхности контакта фаз с использованием основного уравнения абсорбции (8. 1). Выбор диаметра и высоты такого аппарата и гидравлический расчет, включающий обоснование гидродинамического режима и определение потери напора, осуществляются с использованием расчетных уравпепий, подробно рассмотренных в 5 седьмой глапы. [c.244]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология