Аппараты для подогрева воды

Подлежащая очистке вода поступает по трубе 5. Конденсат из обогревательной камеры удаляется по трубе 6. В момент пуска аппарата подогрев воды в нем до температуры кипения ведется острым паром, подаваемым по трубе 7. [c.345]

Как видно из рис. 6.5, уменьшение щелочности исходной воды значительно снижает эффективность удаления свободного диоксида углерода. Так, для достижения остаточного его содержания 3 мг/л требуется нагрев воды при щелочности 0,15 мэкв/л до 48 °С, а при щелочности 1 мэкв/л до 38 °С [4]. При невозможности установки теплообменников подогрев воды перед декарбо-низаторами может быть осуществлен путем подмешивания к исходной воде сетевой горячей воды из подающей магистрали. В случае подмешивания более горячего потока на эффективность работы декарбонизаторов действуют два противоположных фактора повышение температуры исходной воды способствует улучшению десорбции диоксида углерода, а увеличение гидравлической нагрузки аппарата ухудшает ее. Целесообразность добавки горячей воды зависит от соотношения расходов и температур исходной и сетевой воды. [c.105]

Одним из основных факторов, способствующих повы-щению эффективности процессов осаждения, является подогрев воды. Основными причинами благоприятного воздействия повышенной температуры воды являются ускорение процессов кристаллизации твердой фазы, улучшение отделения осадка вследствие уменьшения вязкости воды и возрастание скорости химических реакций. Обычно при одной коагуляции температура воды поддерживается в диапазоне 303—308 К, а при известковании 313—318 К с отклонением от принятой не более чем на 1 К во избежание возникновения конвективных токов в аппаратах, приводящих к нарушению процесса осветления. [c.45]

Желательно промывать аппараты горячей водой, подогреваемой паром. На нефтеперерабатывающих установках практикуют промывку аппаратов смесью горячей воды и керосина. Керосин растворяет нефтепродукты, а кокс и другие механические примеси уносятся потоком смеси. Эффективность такой промывки возрастает, если одновременно в трубное пространство подавать пар. Для экономии керосина и сокращения расхода тепла на подогрев отработанную промывную смесь сливают в емкость, где она отстаивается от грязи, а затем используют вновь (рис. 7.2). В качестве промывной жидкости применяют также подогретое до 100— 120°С соляровое масло. [c.155]

Исходная вода после фильтра, охладителя дистиллята б и конденсатора 5 поступает в змеевики камер последних ступеней вскипания, где подогревается образующимся в них паром. Далее вода деаэрируется, проходит змеевики подогревателей, встроенных в испарительные камеры установки, и поступает в головной подогреватель 2, где подогревается до верхней рабочей температуры в.м кс- Так же как и в установке с аппаратами с вынесенной зоной кипения (см. рис. 7.8), эта температура не превышает обычно 110—120° С. Подогрев воды в подогревателе 2 ведется отработавшим паром турбин с противодавлением или паром, отбираемым из регулируемых отборов. Вода с температурой подается в первую [c.190]

В последние годы для опреснения соленых вод находят применение комбинированные установки, в которых наряду с аппаратами мгновенного вскипания имеются испарители кипящего типа. Схема такой установки производительностью 1200 т/ч приведена на рис. 7.10 [49]. Как видно из рисунка, здесь (так же, как и на описанной выше установке, см. рис. 7.9, б) применена кислотная обработка исходной воды. При этом в процессе обработки вода нагревается до 35° С в аппарате 4 паром последней ступени испарителей кипящего типа и в охладителях дистиллята 7 и выпара 6. В многоступенчатом аппарате мгновенного вскипания 2 и в головном подогревателе 1 происходит дальнейший нагрев воды до 102° С. Подогрев воды в головном подогревателе производится паром, поступающим от ТЭЦ, в аппарате мгновенного вскипания— паром, образующимся в секциях (камерах) этого аппарата вследствие частичного самоиспарения поступающей в эти секции воды. Потоки воды, подогретой до 102° С, направляются в первые ступени многоступенчатого аппарата [c.192]

Особое внимание должно быть уделено понижающим трансформаторам тепла, в которых низкотемпературное тепло, воспринимаемое водой (Q + Оаб + Срк), больше поданного в кипятильник Qкп на величину холодопроизводительности (см. главу IV). Следовательно, при таком теплоснабжении производство холода не связано с энергетическими затратами. Это не противоречит законам термодинамики и объясняется наличием больших необратимых потерь в теплообменных аппаратах, где процесс теплопередачи между греющей и нагреваемой средой происходит при очень значительных перепадах температур. Как правило, подогрев воды примерно от 10 до 65° С осуществляется в паровых или водяных бойлерах при температурах греющего источника 90—130° С. [c.319]

При отрицательной температуре окружающего воздуха гидравлические испытания аппаратов производят, применяя подогрев воды паром или специальные водные растворы, имеющие низкую температуру замерзания (табл. 85). Обычно для этих целей применяют растворы [c.89]

По окончании загрузки винилхлорида включают мешалку, враш,ающуюся со скоростью 50—70 об [мин, и реакционную массу подогревают, впуская горячую воду в рубашку автоклава. По достижении температуры 50° внутри аппарата подогрев прекращают и, если в результате начавшейся экзотермической реакции температура начнет повышаться, реакционную массу охлаждают, впуская холодную воду в рубашку автоклава. [c.45]

Ниже приводим примерный режим растворения вторичного ацетата целлюлозы. После включения мешалки в аппарат заливается (при помощи счетчиков-дозаторов) определенное количество растворителя. Затем постепенно, чтобы не образовывались комки, через рукав и загрузочный люк загружается точно взвешенное количество ацетилцеллюлозы. При работе мешалки раствор нагревается. Поэтому аппарат охлаждают водой, чтобы температура раствора не превышала 40—45° С, так как возможно улетучивание ацетона. Иногда на первой стадии растворения раствор необходимо подогреть до этой температуры. [c.95]

Предусмотрен подогрев воды водоподогревателем 17 перед поступлением ее в гасильный аппарат 5 (хотя в этом, как правило, нет необходимости). Отходы от гашения извести поступают в коробку 18 и тележкой 19 отвозятся за пределы здания (см. рис. 100). [c.269]

Система смазки компрессора должна обеспечить подачу масла к подшипникам с определенным давлением и температурой. Рабочий насос 1Н забирает масло из бака М5к и подает его в компрессор через аппарат ХМ . Во время работы по трубе IV в него подается холодная вода. Для пусковых режимов предусмотрен подогрев масла в том же аппарате горячей водой, подводимой по трубе V. Из компрессора масло самотеком сливается в бак. Насос 2Н является резервным. Обратные клапаны ЮК и 20К предотвращают замыкание потока через неработающий насос. [c.258]

По своему назначению теплообменные и тепломассообменные аппараты разнообразны и часто имеют специальные названия (подогреватель, испаритель и др.). На ТЭС и АЭС одним из теплообменных аппаратов является подогреватель питательной воды. В нем требуется подогреть воду от Г 2 до Г . Вода нагревается паром, отбираемым от турбины. Температура перегретого пара на входе равна Грана выходе — Г j. [c.502]

Расход пара на стерилизацию аппарата и питательной среды в большом АЧК при температуре 100 °С. Рассчитаем расход пара на подогрев воды в АЧК до температуры 100 °С. Количество тепла, необходимое для подогрева воды, с учетом 10% потерь в окружающую среду [c.130]

Расход пара на подогрев воды и стерилизацию аппарата [c.131]

Расход пара на стерилизацию аппарата и питательной среды в малом АЧК. Расход пара на малый АЧК составляет 10% расхода на большой АЧК, так как количество питательной среды равно 10%, а параметры стерилизации те же, следовательно, расход пара 342,8 кг/ч подогрев воды в АЧК — 220,3 кг/ч стерилизация среды — 122,5 кг/ч. [c.132]

Для того, чтобы в начале работы расплав при поступлении в холодное пространство греющей рубашки не затвердел, необходимо предварительно подогреть аппарат паром или горячей водой. Если в теплообменник вводится предварительно подогретое сырье, то последнее само нагревает его. [c.325]

Процесс обезвоживания нефти в горизонтальных аппаратах основан на том же принципе, что и в вертикальных подогрев и разрушение нефтяной эмульсии при прохождении ее через слой горячей воды, при этом направления потоков в процессе промывки должны быть вертикальны. Для этого горизонтальная емкость разделяется па несколько отсеков (до трех) и нефтяная эмульсия обрабатывается горячей водой последовательно в каждом отсеке. Такая последовательная обработка позволяет разрушать наиболее стойкие эмульсии и в этом отношении горизонтальные подогреватели-деэмульсаторы имеют преимущества перед вертикальными. [c.82]

При большом содержании воды в нефти, поступающей на установки АВТ или АТ, нарушается технологический режим их работы, повышается давление в аппаратах и снижается их производительность, а также расходуется избыточное количество тепла на подогрев нефти. [c.7]

Обычно при гашении активной, быстро гасящейся извести требуется отводить тепло реакции. При медленном гашении следует проводить процесс без отвода тепла во избежание замедления гидратации. Для получения тонкодисперсной пушонки необходим предварительный подогрев воды, применяемой для гашения. Аппарат для гашения извести представлен на рис. 435 . Иногда аппарат снабжают рубашкой для поддержания требуемой температуры и просушки слоя гашеной извести, приставшей к стенкам аппарата. Внутрь сетчатого барабана подают воду, нагретую до 85 —95°. Известь гасится и рассыпается в мелкий порошок, просеи- [c.694]

На большинстве многих химических заводов для охлаждения реакционной и теплообменной аппаратуры применяют техниче скую воду, которую после использования с температурой 40— 60° С отводят в водостоки. В то же время На этих же заводах рас-> одуется большое количество пара на подогрев воды, потребнбй в производстве и Для обогрева помещений. Подогрев отходящей воды ДО температуры 90—95° С в аппаратах с погружными горелками может дать большую экономию пара и затрат по производству. [c.144]

В последние годы для опреснения соленых вод находят применение комбинированные установ- к и, в которых наряду с аппаратами мгновенного вскипания имеются испарители кипящего типа. Схема такой установки производительностью 1200 т/ч приведена на рис. 8.9 [32]. Как видно из рисунка, здесь (так же как и на описанной выще установке, рис. 8.8,6) применена кислотная обработка исходной воды. При этом в процессе обработки вода нагревается до 308 К в аппарате 4 паром последней ступени испарителей кипящего типа и в охладителях дистиллята 7 и выпара 6. В многоступенчатом аппарате мгновенного вскипания 2 и в головном подогревателе 1 происходит дальнейщий нагрев воды до 375 К- Подогрев воды в головном подогревателе производится паром, поступающим от ТЭЦ, в аппарате мгновенного вскипания — паром, образующимся в секциях (камерах) этого аппарата вследствие частичного самоиспарения поступающей в эти секции воды. Потоки воды, подогретой примерно до 375 К, направляются в первые ступени многоступенчатого аппарата 3 и аппарата мгновенного вскипания 2. В испаритель первой ступени многоступенчатого аппарата 3 также подается греющий пар от ТЭЦ. Образующийся здесь вторичный пар поступает в качестве греющего в испаритель второй ступени, а частично упаренная вода направляется в камеру аппарата мгновенного вскипания. В испаритель второй ступени аппарата 3 подается вода из камеры аппарата мгновенного вскипания 2, в которой она охладилась уже до температуры, равной температуре кипения в этом испарителе. Образующийся здесь вторичный пар направляется в качестве греющего и испаритель третьей ступени, а вода возвращается в камеру аппарата мгновенного вскипания. Схемы движения воды и пара в последующих секциях аналогичны. Установка имеет 15 ступеней в аппаратах с испарителями [c.154]

В качестве примера синтеза анионообменной смолы на основе ароматического амина и формальдегида ниже дано описание способа получения так называемой аминосмолы, синтезированной Б 1938 г. Ф. Г. Прохоровым, К. А. Янковским и Ф. А. Куткиным. Раствор ж-фенилендиамина (8%) загружают в реактор, в который при размешивании подают серную кислоту уд. вес. 1,83 (3 моля на 1 моль и<-фенилендиамина). Смесь подогревают до 95°, после чего подогрев выключают. Затем при работающей мешалке равномерной струей вводят формалин (3 моля на 1 моль ж-фениленди-амина). Через 10—12 мин. после прибавления формалина мешалку выключают и образовавшийся гель выдерживают в аппарате в продолжение четырех часов. Затем аппарат заполняют водой, включают мешалку и через 3—5 минут разбитую на кусочки смолу сжатым воздухом передавливают на нутч-фильтр, работающий под закуумом. Отмытую до слабокислой реакции смолу подвергают сушке на деревянных противнях в сушилке при 130—150°. Сухую смолу дробят и просеивают для отбора фракции 0,3—1,5 мм. Выход недробленой смолы 105—110% от ж-фенилендиамина. Готовая смола представляет черный блестящий зернистый материал с насыпным весом 0,65—0,75 Рабочая обменная емкость аминосмолы порядка 150 мг-экв л по НС1 и 250 мг-экв л по H2SO4. [c.561]

Вакуумные деаэраторы применяются в схемах ВПУ перед апионитными фильтрами II ступени, а также для деаэрации подпиточной воды тепловых сетей и питательной воды котлов низкого давления. По способу распределения воды и пара деаэраторы разделяются па струйные, пленочные и барботаж-ные. Интервал рабочего давления в них составляет 0,0075— 0,05 МПа. Это обстоятельство предъявляет особые требования к герметичности аппаратов. К недостаткам вакуумных деаэраторов следует отнести также необходимость иметь устройства для создания вакуума и отвода выпара, больпаую, чем для других типов деаэраторов, металлоемкость, дополнительные энергетические затраты на создание вакуума. Преимуществами их являются сокращение затрат пара на подогрев воды и возможность деаэрации при температуре воды 313—343 К. [c.145]

Для установок без охладителей конденсата паропреобразователей /гк = / 1пер в установках, на которых конденсат из паропреобразователя направляется в охладитель, где отдает часть теплоты питательной воде паропреобразователя (см. рис. 7.12), определяется по температуре конденсата после охладителя. Расход теплоты на деаэратор и подогрев воды в теплообменниках, установленных до деаэратора, учитывается в тепловых расчетах этих аппаратов. [c.221]

Нагрев аппарата производят со стороны межтрубного пространства. Для этого требуется обвязать аппарат согласно схеме рис. 4. В аппарате нужно выбить одну трубу и нарезать резьбу в трубных очках (з нижней и верхней трубной решетках) для крепления штуцеров. В межтрубную часть через смеситель 8 подают холодную воду. Когда аппарат заполнится водой, начинают постепенный подогрев его подачей теплой воды снизу вверх. Регл лирование температуры в смесителе производят вентилями 1 -л 2. При достижении температуры 80—85° в аппарат подают только пар. При достижении 100° дает-1-г-венти/и -смеситель . >-бакелитн-ся двухчасовая выдержка. Затем еле- руемын аппарат [c.141]

Реактор фирмы РРО, по технологии которой в мире производят около 500 тыс. т три- и тетрахлорэтенов в год методом оксихлорирования, представляет собой вертикальный кожухотрубный аппарат с заключенными в него несколькими (12—24) трубками с псевдоожиженным слоем катализатора. Диаметр трубок, изготовленных из никеля, не должен превышать 38 см псевдоожиженный слой внутри каждой трубки создается регулируемыми потоками реагентов. Тепло процесса расходуется на подогрев воды, находящейся в кожухе реактора [145]. [c.151]

Чтобы поддержать давление в диафрагмах вулканизационных аппаратов на уровне 20 кГ/см , в линии обратной перегретой воды установлен клапан 8, регулирующий до себя давление в линии на уровне 18 кГ1см . Таким образом, при переходе из нагнетательной линии в циркуляционную вода встречает сопротивление в 18 кГ/см , благодаря чему в диафрагмах поддерживается давление в 20 кГ/см и обеспечивается циркуляция. Так как по трубопроводам циркулирует большое количество воды, клапан 8 практически бывает все время открыт, пропуская воду под давлением 18 кГ/см в теплообменник 4. В теплообменнике вода восполняет потери тепла, нагреваясь до температуры 190° С. Подогрев воды производится паром под давлением 12—14 кГ/см , проходящим через межтрубное пространство теплообменника 4. Температура воды в нагнетательной линии регулируется регулятором температуры 9 типа ТГ и клапаном 10, регулирующим поступление пара в теплообменник по команде регулятора 9. [c.297]

В обычной системе, работающей под давлением, конденса-тор-холодильник представляет собой один аппарат в данной системе он разделен на два аппарата с различным режимом охлаждения. Первый по ходу газа аппарат 9, в котором нитрозные газы охлаждаются с 220 до 85°, является нагревателем воды, которая от начальной температуры 60° перегревается до 105° и поступает затем яа орошение насадки сатуратора //. В сатураторе выхлопные газы подогреваются к одновременно насыщаются парами воды с увеличением объема газов примерно на 10%. Вода циркулирует через подогреватель 9 в сатуратор при помощи центробежного насоса. Для пополнения расхода воды в ижнюю часть сатуратора подают конденсат. Таким образом, тепло окисления окиси азота используется, насколько возможно, на подогрев воды и получение пара для увеличения объема выхлопных газов и повышения их температуры. Далее нитрозные газы охлаждаются водой в холодильнике-конденсаторе 10, и эта часть тепла газов теряется. [c.240]

На рис. 20.6 схематично показан рекупера- тор, использующийся для регенерации теплоты отходящих газов высокотемпературной технологической установки. В нем можно подогреть воду от Г д до Г ц. Особенностью этого аппарата является то, что поверхностью нагрева служит не стенка трубы (что чаще всего встречается в теплообменниках), а обечайка, также то, что перенос теплоты от газов к обечайке осуществляется преимущественно за счет излучения. [c.506]

Подогрев воды до появления пара происходит в течение 10— 15 мнн. Отсчет времени стерили.зацин ведут с момента выхода из крана полной струи пара. По истечении времени стерилизации (30— 60 мин) выключают обогрев, открывают крышку, дают прибору слегка охладиться и вынимают стерилизованные предметы еще го-рячи-ми во избежание излишнего увлажнения. После окончания работы аппарат освобождают от воды. Си должен быть оставдеп в сухом виде. [c.317]

Подогреватель воздуха (рис. 4-11) представляет собой цилиндрический сосуд, заполненный водой, в котсрый погружен двухзаходный змеевик в трубках пропускается нагреваемый воздух. Подвод воздуха к змеевику и отвод его производят через вертикальные трубы. Подогрев воды осуществляется закрытыми нагревательными элементами общей мощностью 4 кет. Температура воздуха при отогреве не должна превышать 80 90°, так как возможно ослабление прочности паяных соединений аппаратов и нарушение плотности. Благодаря тому, что тепло передается воздуху через воду, возможность нагрева воздуха более чем до 90—95° исключается. [c.223]

Газ, выделившийся из сепаратора-делителя 2 и из подогре-вателя-деэмульсатора 3, поступает на установку подготовки газа, а отделившаяся в аппарате 2 пластовая вода — на установку подготовки воды. Нефтяная эмульсия из сепаратора-делителя 2 направляется в подогреватель-деэмульсатор 3, откуда обезвоженная нефть при повышенной температуре поступает в сепаратор 4. Отделившаяся вода, содержащая некоторое количество реагента, выводится из аппарата. Эта вода может полностью или частично при помощи насоса подаваться в сборный коллектор перед сепаратором первой ступени с целью более полного использования реагента. В подогревателе-деэмульсаторе газ и вода отделяются от нефтн обычно при температуре 40—60° С и давлении около 0,2—0,3 МПа, а окончательная сепарация проводится под вакуумом (остаточное давление [c.219]

Количество воздуха, необходимое для окисления, также зависит от величины и конструкции аппаратов. Чем выше колонны окисления, тем меньше часовой расход воздуха на тонну парафина, требующийся для нормального проведения окисления, В больших аппаратах расход воздуха составляет 40—60 м 1тчас. Напротив, при опытах в небольших масштабах количество воздуха достигает 120 л/кгчас. Предварительный подогрев воздуха не нужен желательно присутствие в воздухе еболь-ш их количеств воды., [c.453]

Следовательно, используя противоток при регенерации тепла, можно обеспечитв более высокотемпературный подогрев холодной жидкости, а в холодильниках, например, уменьшить расход воды,, или, не изменяя расхода воды, снизить конечную температуру охлаждаемого продукта. Следует отметить, что при прямотоке максималЬ ная разность температур (температурный напор) имеет место у входа в аппарат, затем этот напор уменьшается, а при противотоке температурный напор изменяется более 1)авномерно. Среднее значение темпе ратурного напора при противотоке больше, чем при прямотоке. Следовательно, при противотоке тепловая нагрузка поверхности теплообмена используется более равномерно и эффективно. [c.65]

Наиболее ответственной частью аппарата является жаровая труба 15. Непосредственный подогрев нефтяной эмульсии от труб огневых подогревателей хможет привести к местным прогарам труб, вызвать загорание и пожар. Поэтому в рабочем положении топочная часть в подогревателях-деэмульсаторах остается полностью погруженной в воду повышенной жесткости и солености. Основные недостатки такого подогрева — коррозия и накипи на наружных стенках жаровой трубы, что требует регулярного профилактического осмотра, своевременного ремонта и в некоторых случаях полной замены. Признаком неисправности жаровой трубы в работающем подогревателе-деэмульсаторе может быть появление в дымовой трубе вместе с продуктами сгорания водяного пара. Столб водяного пара над трубой свидетельствует о появлении трещины или ирогара жаровой тру- [c.81]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология