Теплообменники расход воды для конденсаторов

На установках АВТ продукты, выходящие из ректификационных колонн, имеют довольно высокие температуры, например на АТ —от 100 до 300 °С, а на ВТ —от 300 до 400 °С. Использование тепла этих горячих продуктов целесообразно с точки зрения эко номии топлива на нагрев сырья н экономии воды на охлаждение этих продуктов до температур, безопасных при их транопортиро-вании и хранении. Целесообразность регенерации тепла потока зависит от конкретных условий. Теплообменные аппараты классифицируют в зависимости от назначения (теплообменники, конденсаторы, холодильники, кипятильники, испарители), способа передачи тепла (поверхностные и смешения), а также от конструктивного оформления (кожухотрубные жесткой конструкции с плавающей головкой, с и-образными трубками погружные змеевиковые, секционные оросительные типа труба в трубе конденсаторы смешения с перфорированными полками, с насадкой воздушного охлаждения горизонтального, шатрового, зигзагообразного, замкнутого типа рибойлеры с паровым пространством с плавающей головкой, с и-образными трубками). Погружные и оросительные теплообменные аппараты применяют в качестве конденсаторов и холодильников. Кожухотрубные аппараты можно использовать как конденсаторы, холодильники, теплообменники по конструкции они мало различаются. Такие теплообменные аппараты обеспечивают более интенсивный теплообмен при меньшем расходе металла на единицу теплопередающей поверхности, чем аппараты погружного типа, что обусловило широкое их использование. В последнее время в качестве конденсаторов и холодильников широко используют аппараты воздушного охлаждения. [c.70]

Гудзон из низа вакуумной колонны АВТ с температурой 345 °С забирается насосом и прокачивается через две пары трубчатых теплообменников гудрон-нефть, где, охладившись до 230-245 °С, подается в кубы-окислители. Часть гудрона поступает в среднюю часть (на 1-2 м ниже верхнего уровня жидкой фазы) окислительной колонны через холодильник, где дополнительно охлаждается до 170-180 °С. Расход гудрона стабилизируется с помощью регулятора. В низ колонны через маточник подается сжатый до 0,8-1,2 ати воздух. Расход воздуха регулируется автоматически. Температура окисления поддерживается на уровне 240-260 °С, движение воздух-сырье противоточное. Уровень продукта в окислительной колонне автоматически поддерживается постоянным с помощью регулятора, воздействующего на откачку товарного битума с низа колонны в емкость. Газообразные продукты окисления из верха окислительной колонны направляются в конденсатор смешения. Часть продукта конденсируется тяжелой масляной фракцией или водой. Не-сконденсированные пары и газы подаются в печь дожига. [c.139]

Расход воды в конденсатор-холодильник при разности температур охлаждающей воды на входе и выходе из теплообменника ДГ = 20° [c.57]

Оросительные теплообменники (рисунок 1.7) применяют главным образом в качестве холодильников и конденсаторов, причем около половины тепла отводится при испарении охлаждающей воды. В результате расход воды резко снижается по сравнению с ее расходом в холодильниках других типов. Относительно малый расход воды - важное достоинство оросительных теплообменников, которые, помимо этого, отличаются также простотой конструкции и легкостью очистки наружной поверхности труб. Существенными недостатками оросительных теплообменников являются громоздкость неравномерность смачивания наружной поверхности труб, нижние концы которых при уменьшении расхода орошающей воды очень плохо смачиваются и практически не участвуют в теплообмене коррозия труб кислородом воздуха наличие капель и брызг, попадающих в окружающее пространство /29/. [c.26]

Оросительные теплообменники применяются главным образом в качестве холодильников и конденсаторов, причем около половины тепла отводится при испарении охлаждающей воды. В результате расход воды резко снижается по сравнению с ее расходом в холодильниках других типов. Относительно малый расход воды — важное достоинство оросительных теплообменников, которые, помимо этого, отличаются также простотой конструкции и легкостью очистки наружной поверхности труб. [c.332]

Эффективным является способ конденсации паров с последующим использованием воды для охлаждения газов, так как это дает возможность уменьшить объем отходящих газов и расход воды. Однако представляется сомнительным, что теплообменники-конденсаторы обеспечивают необходимую степень очистки газа без последующего применения специальных аппаратов. [c.110]

Тепловые расчеты испарительных установок основываются на уравнениях теплового и материального баланса. Методика их в значительной степени зависит от выбранной схемы установки. В результате расчета необходимо установить расход греющего (первичного) пара и расходы пара и воды в отдельных элементах установки при заданной ее производительности общий и удельный расход теплоты количество теплоты, теряемой с продувкой и в конденсаторах, охлаждаемых технической водой, и количество теплоты, передаваемой потокам, используемым в схеме электростанции тепловые режимы и количество теплоты, передаваемой в отдельных ступенях установки (для многоступенчатых установок), а также тепловые режимы всех других теплообменников. Все эти данные необходимы для определения технико-экономических показателей установки и размеров теплообменных поверхностей, которые, как известно, устанавливаются по значениям тепловых потоков и температурных перепадов в характерных сечениях теплообменника из расчета теплопередачи. [c.173]

Воздушные холодильники и конденсаторы. Значительную часть теплообменной аппаратуры составляют холодильники и конденсаторы, которые на крупных предприятиях потребляют очень большое количество охлаждающей воды. При этом затраты на водоснабжение и охлаждение отходящей воды очень велики, а очистка воды представляет зачастую большие трудности. Чтобы уменьшить расход воды на охлаждение, водяные холодильники заменяют воздушными. Основными элементами аппаратов воздушного охлаждения является пучок оребренных труб и мощный осевой вентилятор, создающий интенсивный поток воздуха через трубный пучок (рис. 121). Кроме аппарата горизонтального типа, изображенного на рис. 121, применяют вертикальные теплообменники и с наклонным расположением теплообменных секций шатрового и зигзагообразного типа. [c.174]

Автоматическая стабилизация температуры раствора, выходящего из теплообменника, осуществляется изменением подачи холодной воды в теплообменник. Расход исходного раствора, поступающего на кристаллизацию, поддерживается при помощи стабилизирующего регулятора расхода, установленного на линии подачи исходного раствора в первую ступень кристаллизации. Для поддержания заданного температурно-барометрического режима процесса кристаллизации требуется стабилизация температуры раствора в вакуум-испарителе, при которой достигается требуемая степень пересыщения раствора и обеспечивается заданная скорость кристаллизации. Стабилизация температуры раствора, выходящего из вакуум-испарителя, осуществляется регулятором температуры с воздействием на расход воды, поступающей в барометрический конденсатор. В качестве параметра регулирования процесса кристаллизации используют плотность сгущенной суспензии в конусе кристаллорастителя, характеризующую массовое соотнощение твердой и жидкой фаз в суспензии. [c.289]

На фиг. УП. 20 показан двухступенчатый пароструйный вакуум-насос без промежуточного охлаждения. Паровоздушная смесь из конденсатора через камеру всасывания 3 засасывается струей рабочего пара, проходящего через вентиль 1 и сопло 2, со скоростью около 1000 м сек увлекается через конфузор 5 в диффузор 4, где сжимается до конечного давления первой ступени. Далее паровоздушная смесь вместе с рабочим паром первой ступени увлекается струей рабочего пара, выходящего из сопла второй ступени 6 в диффузор, где сжимается до конечного давления и выбрасывается в атмосферу или теплообменник. Преимуществом многоступенчатых насосов без промежуточного охлаждения является возможность использования отработанного пара, отсутствие расхода воды и компактность установки, [c.259]

Общая схема расчета холодильников и конденсаторов следующая вычисляют тепловую нагрузку аппарата, устанавливают расход охлаждающей воды и определяют необходимую поверхность охлаждения или конденсации. Тепловую нагрузку холодильников рассчитывают по той же методике, что и для теплообменников. Несколько сложнее формула для определения тепловой нагрузки Q, Вт) конденсаторов-холодильников, так как в эти аппараты обычно поступают в паровой фазе два ком,понента — нефтяные и водяные пары, т. е. С = (3 .п + <3в.п. [c.118]

Зо всех этих случаях хладоагент, в качестве которого часто используют воду, служит для приема и отвода тепла. Таким образом, холодильник является теплообменником, который при необходимости может использоваться и для нагревания потока жидкости. Как и в промышленных установках, подобные теплообменники используют для подогревания исходной смеси. Если температура затвердевания дистиллята выше температуры охлаждающей воды из водопровода, то в качестве хладоагента следует использовать воду из термостата, температура которой должна быть выбрана таким образом, чтобы исключалось выпадение твердых частиц дистиллята в холодильнике. Дефлегматором называют такой холодильник, в котором путем регулирования расхода охлаждающей воды конденсируют лишь часть потока пара. Образующийся конденсат подают в качестве флегмы в колонну, а не-сконденсировавшийся остаток паров полностью конденсируют в конденсаторе и отбирают в качестве дистиллята (см. разд. 5.2.3). [c.369]

Теплообменная аппаратура в процессе эксплуатации под действием оборотной воды подвергается не только коррозионному разрушению, приводящему к уменьшению толщины стенки теплопередающей поверхности, но и обрастанию, как биологическому, так и за счет отложений продуктов коррозии и карбонатов кальция и магния, содержащихся в циркулирующей воде. Как коррозия, так и отложения наиболее сильно сказываются на работе трубных пучков кожухотрубчатых теплообменников. Нормальная эксплуатация кожухотрубчатых аппаратов требует периодической очистки внутренних поверхностей трубок от отложений, ухудшающих теплопередачу и уменьшающих сечение охлаждающего потока. Очистку проводят механически (ершами) через каждые 6 мес эксплуатации. Разрушения от коррозии, истирание и механические воздействия при чистке нередко приводят к перфорации трубок. Дефектные трубки изолируют заглушками. Пучок требует полной замены, когда заглушено более 20 % трубок. Срок службы трубных пучков значительно ниже срока службы сосудов и массообменных аппаратов (20 лет) и срока службы трубопроводов (10 лет) и при использовании углеродистой стали и пресной оборотной водой не превышает 2,5 лет. Таким образом, затраты на капитальный ремонт конденсационно-холодильного оборудования на химических предприятиях составляют от 25 до 40 % затрат на ремонт основного оборудования. Следовательно, при выборе материала для трубных пучков конденсаторов-теплообменников небходимр учитывать качество охлаждающей воды и сопоставлять стоимость конструкционного материала с расходами на очистку воды и капитальный ремонт теплообменников. В табл. 2.5 [101 указаны сплавы меди, рекомендуемые для изготовления теплообменной аппаратуры в зависимости от качества охлаждающей воды. [c.32]

Смесь прямого и возвратного стирола разбавляется водяным паром и поступает на испарение и перегрев в систему теплообменников 1. Нагретая до 520—530 °С смесь направляется в нижнюю часть вертикального туннельного реактора шахтного типа (см. т. I, гл. 3). На входе в реактор к смеси добавляется перегретый водяной пар, расход которого вычисляется из его теплосодержания с учетом количества теплоты, необходимого для компенсации эндотермического теплового эффекта. Пары реакционной смеси при температуре около 600 °С проходят снизу вверх через слой окисного железного катализатора и выходят из верхней части реактора. Периодически катализатор подвергается окислительной регенерации. Теплота контактного газа частично рекуперируется в котле-утилизаторе 3, после чего пары конденсируются в системе конденсаторов 4, охлаждаемых последовательно водой и рассолом. Жидкие продукты расслаиваются в отстойнике 5. Нижний водный слой из отстойника может использоваться для получения пара или сливается в канализацию. Верхняя органическая фаза — так называемое печное масло—направляется на систему ректификационного разделения. [c.385]

Часто неудовлетворительная конструкция аппарата получается в тех случаях, когда необходимо осуществить теплообмен мteждy технологическим потоком, имеющим большой расход, но малое изменение температуры, и потоком, имеющим малый расход, но большой диапазон изменения температуры. Примером такого аппарата может служить высокотемпературный конденсатор, охлаждаемый водой. В таких условиях наряду с различными схемами тока теплоносителей полезно рассмотреть вопрос о замене охлаждающей среды, например вопрос о целесообразности использования воздушного охлаждения, вместо водяного. , -Задача выбора рациональных скоростей теплоносителей может быть обоснованно решена только путем проведения оптимального расчета, на основе сравнения большого количества конкурирующих вариантов. Пределы скоростей, приведенные выше, имеют сугубо ориентировочный характер. Увеличение скоростей потоков лимитируется, как правило, повышением гидравлических сопротивл е-ний, поэтому верхний предел скорости ограничен располагаемым снижением давления. В конвективных теплообменниках следует наилучшим образом разрешить компромисс между величиной гидравлического сопротивления и коэффициентом теплоотдачи. Например, коэффициент теплоотдачи от жидкости или газа, текущих в межтрубном пространстве, пропорционален скорости потока в степени 0,6. Гидравлическое сопротивление пропорционально квадрату скорости. Отсюда следует, что чем выше доиуекаемое гидравлическое сопротивление, тем более высокого значения, коэфг фициента теплоотдачи можно достичь. Следует, однако, иметь в виду, что коэффициент теплоотдачи от данного потока может весьма слабо влиять на значение общего коэффициента теплопередачи (не быть лимитирующим). [c.339]

На рис. 7.3 приведены схемы подвода и отвода воды и пара в простейщей испарительной установке. Здесь вторичный пар первой и второй ступеней является первичным (греющим) паром соответственно для каждой последующей ступени. Конденсатором последней ступени может быть подогреватель, включенный в систему регенеративного подогрева основного конденсата, или любой другой теплообменник электростанции. На многоступенчатых испарительных установках вторичный пар последней ступени может также конденсироваться в теплообменниках, охлаждаемых водой, поступающей на питание установки. Однако осуществить такую схему можно лищь тогда, когда число ступеней испарителя не ниже шести, так как только в этом случае количество питательной воды оказывается достаточным для конденсации всего расхода пара последней ступени. [c.130]

Погружные теплообменники (обычно конденсаторы-холодильники) применяются для конденсации бензиновых паров, а также для охлаждения дистиллятов и остатков перегонки- нефти. Представляют собой ящики, заполненные водой, в которых расположены трубы в виде одного или нескольких параллельных змеевиков. Недостатками такого типа конденсаторов-холодильников являются громоздкость, низкий коэффициент теплопередачи, большой расход металла достоинствами — более легкая очистка от отложений (солей, грязи, ржавчины), надежность работы, простота конструкции. [c.88]

Система охлаждения электролизера. Значительное количество электрической энергии, подводимой к электролизеру, преобразуется в тепло. Незначительная часть этого избыточного тепла отводится с вырабатываемыми газами и теряется через стенки электролизера в окружающую среду, большая часть тепла отводится охлаждающей водой. Электролизер ФВ-500 снабжен водяными теплообменниками трех типов, которые размещены в газосборниках, конденсаторах и в средней камере. Для сокращения расхода охлаждающей воды ее подают последовательно во все теплообменники. Свежая охлаждающая вода поступает в трубки кислородного, затем водородного газосборника и охлаждает газы с 40 до 35° С, после чего направляется в конденсаторы, где газы охлаждаются с 95 до 40° С. Из конденсаторов охлаждающая вода поступает в трубчатые теплообменники средней камеры, откуда отводится при 60° С и может быть использована для нужд теплоснабжения. [c.146]

Теплообменники с внутренним орошением вертикальных труб применяются в качестве конденсаторов в холодильных установках. Они отличаются компактностью, интенсивностью теплообмена и пониженным расходом охлаждающей воды. [c.148]

По сравнению с рекуперативными теплообменниками конденсаторы смешения характеризуются значительно меньшей металлоемкостью, простотой изготовления и небольшими габаритами. Поскольку конечная температура охлаждающей воды и конденсата равны, удельный расход воды выше, чем в поверхностных конденсаторах. Для случая, когда конденсат и охлаждающая жидкость взаимонерастворимы, применение двухступенчатого охлаждения (рис. П1-22) в значительной степени устраняет этот недостаток. [c.266]

Оросительные теплообменник] представляют собой ряд располо женных друг над другом прямы труб, орошаемых снаружи водо (фиг. 41). Между собой трубы сое диняются сваркой или на фланца, при помощи калачей . Ороситель ные теплообменники применяю главным образом в качестве холо дильников для жидкостей и газо или как конденсаторы. Орошающа вода равномерно подается сверх через желоб с зубчатыми краями Вода, орошающая трубы, частич испаряется, вследствие чего расход воды в оросительных теплообменни ках несколько ниже, чем в холодильниках других типов. Ороситель [c.148]

Рафинат из емкости (поз. Д-6) насосом (поз. Д-7) через подогреватель (поз. Д-8) поступал в колонну (поз. Д-9). Температуру раствора после подогревателя (поз. Д-8) поддерживали 60-80°С за счет пара, подаваемого в рубашку теплообменника. Отпарку рафинатного раствора производили острым паром, который подавали в нижнюю часть отпарной колонны. Расход подаваемого пара регулировали в зависимости от температуры верха колонны (поз. Д-9). Температуру верха колонны поддерживали в пределах 80-82°С, а куба — 100-102°С. Пары МЭК и воды (азеотроп — 89% мае. МЭК, 11% мае. Н2О) конденсировались в конденсаторе (поз. Д-10) и собирались в фазоразделигеле (поз. Д-11), где происходило разделение фаз. Нижний водный слой (73—74% мае. Н2О, 26-27% мае. МЭК) направляли в колонну в виде флегмы, верхний слой (87.5% мае. МЭК, 12.5% мае. Н2О) — в сборник отработанного МЭК (поз. Д-14). Водно-солевой раствор из куба колонны (поз. Д-9) охлаждали в холодильнике (поз. Д-12) и направляли в сборник (поз. Д-13), откуда часть очищенного рассола возвращали на узел приготовления водносолевого раствора, а часть насосом (поз. Д-27) откачивали на установку электрохимической очистки, далее — на диафрагменный электролиз. [c.137]

На одном заводе применяется предварительный подогрев фильтровой жидкости в специальном подогревателе с 30 до 45° перед подачей ее на конденсатор за счет тепла газов содовых печей. Газ содовых печей охлаждается при этом с 85 до 50°. Как показывает теоретический анализ работы дестилляционной колонны (стр. 266), предварительный подогрев фильтровой жидкости повышает техМ-пературу в теплообменнике, способствуя тем самым ускоренному разложению углекислых соединений аммония, но увеличивает расход воды в холодильнике газа дестилляции. [c.58]

Конденсатор (кривая V, рис. 67). С уменьшением Кь рост А/з идет вначале за счет увеличения расхода воды и уменьшения /вк, а затем за счет повышения Рк- Связанное с этим уменьшение зоны -дегазации и относительное увеличение кратности циркуляции улучшает условия работы теплообменника раствора и также как при анализе работы абсорбера и генератора, -сглаживает влияние плохой работы конденсатора на общую эффективность системы. Од- яако при очень высоких значениях /л кратность циркуляции раствора снижается настолько, что система становится малочувствительной к работе теплообменника и очень чувствительной к рабо- [c.196]

В установку включены регенеративный теплообменник 2, осушитель 3, фильтр 4. Расход воды, охлаждающей конденсатор, регулируется водо эегу-лятором ВР. [c.305]

Компоновка машины кондиционера КВ1-17 холодопроизводительностью 20 ООО Вт (17 ООО ккал/ч) показана на рис. 165, а. Холодильный агент—фреон-22. Водяной двухтрубный конденсатор 2 расположен над бессальниковым компрессором 1 марки 2ФВБС6. Испаритель 3 установлен наклонно. Вентилятор 4 расположен в верхней части шкафа. Под испарителем находятся воздушный фильтр 5 и поддон 5. В схему включен ресивер 7. Расход воды на конденсатор 3,8 м /ч. Транспортные кондиционеры КТ4 и КТ9 (для автотранспорта) и Нептун (судовые) охлаждаются герметичными машинами. В схеме кондиционера КТ9 (рис. 165, б) объединены две одинаковые машины с компрессорами / марки ФГ-2,8. Суммарная площадь поверхности испарителей 4 равна 23 м , конденсаторов 5 — 51 м . Холодопроизводительность при температурах кипения 5°С, конденсации 50°С и окружающего воздуха 40°С равна -10 ООО Вт (9000 ккал/ч). В схему включены регенеративный теплообменник 2 и фильтр-ос у шитель 3. [c.306]

Ппнмрчание О — расход рабочей среды (одного из теплоносителей) 1, — начальная температура рабочей среды 1г — конечная температура рабочей среды р — давление рабочей среды в состоянии теплообмена Др - допускаемые потери давления рабочей среды в теплообменнике (для конденсаторов Лр дано по потоку охлаждающей воды. [c.184]

Необходимая поверхность теплообмена определяется охлаждающей средой и конструктивными особенностями аннаратуры. Для кожухотрубчатых теплообменников общий коэффициент теплопередачи представлен на рис. 177. Для теплообменников труба в трубе с ребристой поверхностью внутренних труб общий коэффициент теплопередачи можно принять равным 161,11 ккал/(м2.ч-°С). Если для охлаждения раствора применяется вода, то скорость ее циркуляции зависит от допустимой температуры на выходе из холодильников. Так как удельные теплоемкости воды и охлаждаемого раствора амина очень близки, то скорость циркуляции воды можно принять равной скорости циркуляции аминового раствора. Если в качестве хладагента используется окружающий воздух, то змеевики аминового холодильника и конденсатор верха колонны выполняются как один аппарат. Для определения эксплуатационных расходов в этом случае также необходимо рассчитать общую тепловую нагрузку. Эксплуатационные расходы нри охлаждении воздухом складываются из затрат электроэнергии па привод вентиляторов п расходов на обслу-/кивание этих вентиляторов и охлаждающей поверхпостн. [c.275]

ПОМОЩИ калачей . Оросительные теплообменники применяют главным образом в качестве холодильников для жидкостей и газов илн как конденсаторы. Орошающая вода равномерно подается сверху через желоб с зубчатыми краями. Вода, орошающая трубы, частично испаряется, вследствие чего расход ее в оросительных теплообменниках несколько ниже, чем в холодильниках других типов. Оросительные теплообменники — довольно громоздкие аппараты они характеризуются низкой интенсивностью теплообмена, но просты в изготовлении и эксплуатации. Их применяют, когда требуется небольшая производительность, а также при охлаждении. хТ1мически агрессивных сред или необходимости применения поверхности нагрева из специальных материалов (например, для охлаждения кислот применяют аппараты из кислотоупорного ферросилида, который плохо обрабатывается). [c.141]

Старший оператор установки т. Платонов А. А. предлолси, использовать техническую воду после конденсаторов и холодильников в других теплообменниках и холодильниках, что уменьшает расход последней на 450 тысяч кубических метров в год и даёт экономию в денежном выражении 24 тысячи рублей. [c.105]

Из адсорберов пары газового бензина и влаги направляются через сборный коллектор в конденсационную аппаратуру, состоящую из двух ступеней (поз. 5). В конденсационной группе первой ступени, состоящей из трубчатых конденсаторов, при 70 С конденсируется основная масса водяных паров и наиболее тяжелые углеводороды, входящие в состав газового бензина. В первой ступени для охлаждения используется вода, поступающая с градирни, а также из конденсаторов второй ступени. После конденсаторов первой ступени парогазовая смесь направляется в сепаратор первой ступени 6, где газовый бензин отделяется от воды. В конденсационной группе второй ступени (на схеме не показана), охлаждаемой водой, поступающей с градирни при 15—25 °С, конденсируются более легкие бензиновые углеводороды и остаток влаги. Конденсационный бензин охлаждается в водяных теплообменниках. Остаточный газ из сепаратора направляется в газгольдер, а из газгольдера — на двухступенчатую компрессию в первой ступени он ком-прпмируется примерно до 3-10 , а во второй — до 1,7-1015 Па (17 кгс/см ). После компрессии из газа дополнительно конденсируются углеводороды — компрессионный бензин. Смесь газовых бензинов, содержащая пропан и бутан, направляется на стабилизацию или фракционирование в аппарате 7 (в рассматриваемом случае 37,5 т/сут). В результате стабилизации получают товарные продукты бензин с содержанием 20% бутанов и сжиженный газ — про-пано-бутановую фракцию. На десорбцию и стабилизацию суммарно расходуется 160 т/сут пара, или около 6 кг на 1 кг нестабильного бензина. [c.255]

Сушку и сульфидирование производят путем осуществления циркуляции ВСГ компрессором К-301 и подачей диметилдисульфида насосом Р-307 А/В (см. рис. 6.6). Нагрев газа производится в печах F 301 и F 302. При этом для охлаждения циркулирующего газа используется комбинированный теплообменник Е 301 и конденсатор А-301. Вода в период сушки удаляется через сепаратор V-303. Прием ВСГ осуществляют через нагнетательный трубопровод компрессора до давления 0,14-0,15 МПа, проверяют наличие кислорода и, если его содержание меньше 0,5% об., включают компрессор К-301 для обеспечения циркуляции ВСГ в реакюрной системе с расходом 56000 нм /ч, включают в работу горелки печи F-301, и со скоростью ЗОС/ч поднимают температуру до ЗОО С. После проверки системы при этой температуре и устранения неплотностей, температуру с той же скоростью поднимают до 460 С. Циркуляцию водорода и нагрев осуществляют через резервную печь Е-302. При температуре 460 С в реакторную систему дозировочным насосом подают диметилдисульфид, который при эгой температуре разлагается, образуя сероводород, концентрация которого в циркулирующем газе должна составлять 5-10 ррт. Если содержание HgS в течение 4 ч без дополнительно подачи диметилдисульфида в циркуляционной системе постоянно, то сульфидирование системы считается законченным. Далее основной поток циркулирующего газа направляется в один из реакторов, а меньший — из печи Е-302 — в другой. [c.312]

Масло через теплообменник поступает в блок пылеприготов-ления, где в поток масла дозируется адсорбент. Смесь масла с глиной направляется в смеситель, затем в печь и после нее в испарительную колонну, в низ которой подается пар. В колонне из смеси отпариваются вода, продукты разложения масла, остатки растворителей, газы разложения. Расход пара в колонне составляет 0,15—0,25 т/ч. Пары с верха колонны направляются в конденсатор, где при температуре до 105°С конденсируются только углеводороды, температура кипения которых выше 105 °С. Конденсат и пары воды поступают в сепаратор. Часть отогнанной жидкости используется для орошения колонны, а основное количество отводится из установки. С верха се- паратора водяные пары направляются в конденсатор смешения. Вода из конденсаторов смешения сбрасывается в канализацию. Кроме сброса из конденсатора источниками образования сточных вод на установке контактной очистки масел являются вода от охлаждения сальников насосов и вода после смыва полов. [c.32]

Существенное значение с точки зрения дальнейшего развития ректификационной техники имееет также вопрос об использовании тепла, содержащегося в отходящих из колонн продуктах, иначе сказать, вопрос о снижении расхода тепла на ректификацию. Уже в простейших непрерывно действующих установках теплота отходящих паров и жидкостей используется, как мы видели, для подогрева поступающей на ректификацию смеси. Это использование тепла происходит как при конденсации паров в дефлегматорах и конденсаторах, так и в специальных теплообменниках (рекуператорах), поставленных на пути вытекающих из колонн горячих жидкостей. Крупным шагом вперед с точки зрения использования тепла является введение в промышленности ректификационных установок, в которых теплота паров, отходящих из колонны, используется для подогрева жидкости в другой колонне. Необходимым условием такого использования является, как мы видели, проведение процесса в первой колонне при повышенном давлении (с целью повышения температуры паров). Эти установки, которые по аналогии с выпарными установками можно было бы назвать многокорпусными установками, дают значительную экономию греющего пара и снижают расход охлаждающей воды. [c.337]