Сжатие струи полное

Работа иглы иллюстрируется рис. 2-32. Когда игла вдвинута внутрь (рис. 2-32, а), то сопло работает полным сечением и пропускает наибольший расход (диаметр струи — наибольший). По мере выдвигания иглы (рис. 2-32, б) проходное сечение сопла сокращается, уменьшается диаметр струи 4 и соответственно уменьшается пропускаемый расход. Игла может полностью перекрыть сопло (рис. 2-32, в), и тогда расход будет равен нулю. При истечении из сопла проявляется эффект сжатия струи, в результате чего диаметр струи меньше диаметра сопла. Размеры лопастей рабочего колеса ковшовой турбины по рис. 2-31 обычно составляют а = (2,8 3,6) с1с, с = (2,5 -ч- 2,8) 4 и е = (0,9- 1,0)4-Вода к ковшовым турбинам подводится по длинным напорным водоводам, которые могут испытывать дополнительные нагрузки, вызываемые гидравлическим ударом, возникающим при быстром закрытии сопла и уменьшении расхода. В ковшовых турбинах временно можно снизить мощность и без закрытия сопла, т. е. без уменьшения расхода. Для этого нужно отвести струю от лопастей. Такое воздействие на струю осуществляется дефлектором, который выполняется в форме либо отклонителя (рис. 2-33, а), [c.51]

Мощность, развиваемую ковшовой турбиной, регулируют за счет изменения расхода О, стремясь при этом не увеличивать гидравлические потери. Для этого служит Игла 8. Когда игла вдвинута внутрь, то сопло работает полным сечением и пропускает наибольший расход. По мере выдвигания иглы, как показано на рис. 4-37, проходное сечение сопла сокращается, уменьшается диаметр струи ёс и соответственно уменьшается пропускной расход. Игла может полностью перекрыть сопло, и тогда расход упадет до нуля. Большое значение имеет правильный подбор формы сопла и иглы, обеспечивающей для большого диапазона открытий малую величину потерь, устойчивость и плотность струи и отсутствие явлений кавитации. При истечении из сопла проявляется эффект сжатия струи, в результате чего диаметр струи с меньше диаметра сопла ё. На рпс. 4-38 показаны конические сопло и игла, которые дают хоро- [c.135]

В литературе приводятся также лишь единичные формулы, позволяющие приближенно учесть влияние некоторых параметров решетки на отдельные стороны процесса в псевдоожиженном слое на унос [432] или провал частиц через отверстия решетки [341, 414, 428], иеремешивание твердой фазы [6] и т. д. Существенным недостатком большинства формул является то обстоятельство, что они обычно базируются на такой характеристике решетки, как доля ее живого сечения ф. Совершенно очевидно, что эта характеристика никак не может считаться исчерпывающей, так как при одной и той же величине ф сопротивление решетки, даже при неизменной скорости газа, зависит от формы отверстий, толщины плиты и других условий. Например [189]. сопротивление тонкой решетки при неизменном ф будет сначала снижаться с увеличением ее толщины (растет коэффициент сжатия струи), а затем повышаться (увеличиваются гидравлические потери в самом отверстии). Более общая и полная характеристика (коэффициент гидравлического сопротивления) обычно не учитывается. [c.545]

Если нижний край отверстия находится от стенки или дна сосуда на расстоянии / > За, где а — наибольший размер отверстия, то происходит полное сжатие струи. При I < За имеет место неполное сжатие. С учетом этого должен определяться коэффициент расхода .i. [c.212]

Так как струя выходит из насадка полным сечением, то коэффициент сжатия струи 8 = 1. Следовательно, коэффициент расхода при наличии цилиндрического насадка равен коэффициенту скорости [c.85]

Если толщина стенки 3,5 с1<.з<7 й, то сжатие струи происходит только при входе в отверстие (рис. 65, б), а затем струя как бы прилипает к стенкам отверстия и вытекает из него полным сечением. [c.134]

Простым и наиболее распространенным в технике способом измерения расхода является дросселирование (сжатие) струи. Будучи весьма точным и удобным, он получил широкое распро--странение. Из всех типов дроссельных устройств наиболее широким распространением пользуется диафрагма, свойства которой изучены достаточно полно. [c.227]

Схема простейшего дроссельного прибора изображена на рис. 80. Протекающие по трубопроводу 1 жидкость или -газ проходят через отверстие круглого сечения, центр которого лежит на оси трубы. Это отверстие сделано в плоском диске 2 (диафрагме), зажатом между фланцами 3. При прохождении жидкости или газа через диафрагму происходит значительное сжатие струи, которое начинается до диафрагмы, и на некотором расстоянии за диафрагмой диаметр струи достигает наименьшей величины. Далее струя постепенно расширяется до полного сечения трубо- [c.190]

Малые отверстия с полным сжатием Отверстия средних размеров со сжатием струи со всех сторон при отсутствии направляющих сгенок в среднем [c.50]

При истечении через длинные трубы постоянного диаметра, работающие полным сечением, сжатие струи на выходе отсутствует (е=1) и коэффициент расхода системы сист численно равен коэффициенту скорости ф [1-12] [c.408]

Необходимо, чтобы в полноподъемных клапанах после отрыва золотника от седла сила, действующая на него со стороны среды, была достаточна для сжатия пружины до высоты полного подъема золотника. Этого достигают за счет того, что в полноподъемном клапане увеличивают площадь тарелки золотника, на которую после ее отрыва действует давление, а также среде, вытекающей из-под тарелки, придают направление, позволяющее использовать силу реакции струи для подъема золотника (рис. 265). [c.306]

Разделение суспензий обычно не заканчивается образованием влажного осадка на фильтровальной перегородке и собиранием фильтрата в приемный резервуар. После фильтрования часто лро-изводят промывку и обезвоживание осадка. Промывка необходима для более полного отделения фильтрата от твердых частиц осадка и в основном сводится к вытеснению жидкости, оставшейся после фильтрования в порах осадка, другой, промывной жидкостью, смешивающейся с первой. Назначение обезвоживания — по возможности уменьшить количество жидкости, оставшейся в осадке после фильтрования или промывки. Эта жидкость вытесняется из пор осадка воздухом (или другим газом), который может быть предварительно нагрет, в результате чего к гидродинамическому процессу вытеснения присоединяется диффузионный процесс сушки возможно также уменьшение влажности осадка сжатием его диафрагмой. Гидродинамические закономерности при промывке (если промывная жидкость поступает на осадок в виде капель и струй, как, например, на барабанных вакуум- фильтрах) и обезвоживании значительно сложнее, чем при фильтровании, вследствие того, что сквозь поры осадка проходит двухфазная смесь жидкости и газа. Этот процесс не упрощается тем, что при промывке и обезвоживании жидкость и газ. проходят сквозь слой уже образовавшегося осадка с определенной структурой в практических условиях возможно изменение структуры осадка при промывке и в особенности при обезвоживании, выражающееся в некотором уменьшении толщины осадка и образовании в нем трещин. [c.17]

Вихревая камера является наиболее распространенным типом разделенной камеры. Конструирование этих камер вызвано стремлением создать устойчивый вихревой режим движения воздуха в камере, лучшее смесеобразование и более полное сгорание топлива. В вихревой камере сосредоточивается до 75—80% воздушного заряда. Сжимаемый воздух непрерывным потоком поступает к распылителю форсунки, подхватывает выходящую струю топлива и дополнительно распыливает ее. Таким образом, к струе топлива непрерывно подводятся свежие порции кислорода и отводятся продукты сгорания. Проникновение топлива в сжатую среду воздуха и образование рабочей смеси упрощаются. Желаемая интенсивность вихрей создается количеством и формой переходных каналов. [c.33]

Кислотная очистка этих масел производится в три приема с общей затратой кислоты 7—10%. Температура кислотной очистки 20—30°. При нейтрализации кислого масла на некоторых заводах применяют такой способ в натровой мешалке, в которой производится также и первая промывка масла после нейтрализации, оставляется вода после первой промывки она занимает 20% емкости мешалки к воде добавляется концентрированный раствор едкого натра (плотность 1,075) с таким расчетом, чтобы в мешалке раствор щелочи оказался плотностью 1,04. Сюда перепускают из кислотной мешалки 75% имеющегося там кислого масла после десятиминутного перемешивания жидкостей струей сжатого воздуха происходит полная нейтрализация масла (фенолфталеиновая бумага показывает красный цвет). Перепускают туда же остальное масло из кислотной мешалки при продолжающемся перемешивании, которое заканчивают через 10—15 мин. В случае необходимости добавляют в мешалку раствор щелочи. Нейтральное масло должно окрашивать фенолфталеиновый индикатор в явно розовый цвет. [c.328]

И не обрабатывают входную кромку (рис. 1.88, б). Истечение через такой насадок в газовую среду может происходить двояко. Схема течения, соответствуюш,ая первому режиму, показана на рис. 1.88, а и б. Струя после входа в насадок сжимается примерно так же, как и при истечении через отверстие в тонкой стенке. Затем, вследствие того, что сжатая часть струи окружена завихренной жидкостью, струя постепенно расширяется до размеров отверстия и из насадка выходит полным сечением. Этот режим истечения называют безотрывным режимом. [c.129]

При внезапном сужении сечения схема потока в основном аналогична той, которая наблюдается нри внезапном расширении, когда возникают потери на удар. Только в данном случае эти потери проявляются главным образом нри расширении струи, сжатой после входа из широкого канала в узкий (сечение с-с, рис. 1.107), до полного сечения узкого канала (сечение О - 0). [c.156]

После удаления пенетранта с поверхности, изделия в течение нескольких минут просушиваются, например, струей сжатого воздуха до полного удаления очищающего состава с контролируемой поверхности, и когда убеждаются в готовности объекта, приступают к проявлению. [c.676]

В применяемых на обогатительных фабриках беспоршневых отсадочных машинах восходящая и нисходящая струи воды образуются действием сжатого воздуха, попеременно впускаемого и выпускаемого через специальную воздушную камеру Процесс в отсадочной машине идет непрерывно, и после многократного действия восходящего и нисходящего потоков воды достигается относите тьно полное расслоение обогащаемой смеси за время пути ее от загрузочного порога машины до разгрузочного При работе машины в нее непрерывно подают заданное количество угля и непрерывно выводят продукты обогащения [c.40]

Долгое время оставался невыясненным вопрос, в каких случаях следует учитывать эту поправку и насколько полно она уточняет результаты. Одни считали [12], что введение поправки требуется только при свободном истечении струи сжатого газа лли жидкости в воздух. Если же струя истекает в сжатый газ или жидкость, то в этом случае потерянная кинетическая энергия полностью или в большей своей части компенсируется в виде повышения давления (соответственно уравнению Бернулли). По мнению других авторов, при истечении газа из капилляра в газ приблизительно того же давления также образуется свободная струя, энергия которой расходуется на образование вихрей и преобразуется в теплоту, поэтому поправку необходимо учитывать. [c.13]

Струя жидкости (рис. 29), входя в насадок, сначала подвергается сжатию так же, как и при истечении из отверстия, но затем постепенно расширяется, заполняет насадок и вытекает из него, имея полное сечение. В местах сжатого сечения образуются зоны, заполненные жидкостью, находящейся в состоянии вихревого движения.. [c.85]

Остывание баббита должно происходить снизу вверх. Для этого слегка подогревают горелкой верхнюю часть вкладышей в приспособлении и прй необходимости охлаждают нижнюю часть струей сжатого воздуха. После полного остывания разбирают приспособление и проверяют качество заливки. [c.159]

Для этого котел прежде всего отключают от работающих агрегатов при помощи заглушек, устанавливаемых на паровых, питательных, дренажных и продувочных трубопроводах. Затем производят промывку пароперегревателя для удаления отложений легкорастворимых солей и очистку внутренней поверхности элементов котла от отложений накипи, шлама и продуктов коррозии. Выпускают воду из экономайзера и его трубы промывают от шлама сильной струей воды. Затем выпускают воду из котла, а из застойных участков (пароперегревателя, водоперепускных труб, питательного корыта, экономайзера) остатки влаги удаляют путем продувки названных участков сжатым воздухом. После этого производят возможно более полную осушку поверхности металла при помощи вентиляции через открытые люки барабанов и коллекторов. Для ускорения осушки целесообразно развести в топке слабый огонь, соблюдая предосторожности, чтобы избежать перегрева металла и расстройства вальцовочных соединений. Ускорения осушки можно также добиться применением для продувки труб и вентиляции котла горячего воздуха от турбовоздуходувок. [c.398]

Представляет собой максимально возможное полное давление в дуге и, следовательно, верхний предел кинетической энергии потока. Давление в дуге возникает под действием электромагнитных сил (сил Лоренца). Радиальное сжатие (пинч-эффект) обратно пропорционально сечению, через которое течет ток. Следовательно, оно постепенно убывает по направлению от катода к аноду. Таким о бразом, действие электромагнитных сил является максимальным вблизи катода и пренебрежимо мало около анода Щ. 1Ь]. Поэтому область, расположенная перед катодом, действует подобно электромагнитному насосу. Этот насос забирает газ из окружающего пространства и выбрасывает его в направлении анода в виде свободной струи. Эта струя смешивается с окружающим газом, и в результате образуется постепенно расширяющийся потОк. Качественная схема такого потока показана на рис. 2. [c.112]

Процесс пескоструйной очистки заключается в том, что струя кварцевого песка вместе со сжатым воздухом направляется через специальное сопло на предварительно просушенную поверхность изделий. Песок, ударяясь с силой о поверхность металла, удаляет с нее загрязнения, а самая поверхность становится шероховатой. Пескоструйные аппараты обеспечивают быструю и полную очистку поверхности изделий любых размеров. Для очистки мелких предметов применяются пескоструйные барабаны. Пескоструйные аппараты применяются двух типов — ручные с подвижным шлангом и механизированные с неподвижно закрепленным соплом (в последнем случае обрабатываемое изделие перемещается перед неподвижным соплом). [c.138]

Несмотря на то, что величина скрытой теплоты парообразования и другие параметры сжиженных газов резко отличаются от аналогичных величин для воды, отмеченное выше испытание дроссельных вентилей на модельной установке заставило предположить, что и в этом случае поток через дроссельный орган имеет мета-стабильный характер, а самоиспарение жидкости заканчивается вне вентиля. Вместе с тем различие физических свойств позволяло ожидать и отличцое значение коэффициента дополнительного сжатия струи и, соответственно, полного коэффициента расхода. [c.15]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям решеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,, в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сеченпп, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

В вихревой трубе обеспечивается эффективное температурное разделение поступающего сжатого газа на охлажденный и нагретый потоки. Данное явление, открытое еще в 1931 г. Жозефом Ранком, до настоящего времени полностью не раскрыто, хотя предложено много гипотез для его объяснения [9, 10, 12-14]. Так, сущность вихревого эффекта пытались объяснить только перестроением в сечении соплового ввода ВТ свободного вихря в вынужденный, под действием сил трения, расширением истекающей струи из соплового ввода в осевую зону и сжатием ее в периферийной зоне ВТ за счет центробежных сил. Наиболее глубокое теоретическое объяснение вихревого эффекта в противоточной трубе, подтверждаемое экспериментами, дано А. П. Меркуловым [9], принявшим за основу гипотезу взаимодействия вихрей Г. Шепера [13] и теоретические предположения Ван Димтера [14] об энергетическом обмене в вихревой трубе за счет турбулентного перемешивания потоков. Многие специалисты по вихревому эффекту у нас в стране считают данную теорию наиболее полной. А. В. Мартынов и В. М. Бродянский [10] дали несколько иное толкование механизма вихревого процесса в трубе. [c.27]

График на рис. 9.15 показывает также, что в звуковом эжекторе существует предельная степень повышения полного давления р11р1 з,ьь, которая достигается при отношении начальных полных давлений По 12 и не возрастает более даже при беспредельном увеличении полного давления эжектирующего газа. Физический смысл этого состоит в следующем. При повышении начального отношения полных давлений газов По увеличивается степень сжатия низконапорного газа, однако одновременно увеличивается и площадь максимального сечения эжектирующей струи в сечении запирания. Вследствие этого даже прк весьма малом расходе эжектируемого газа (ге 0) необходимо-увеличивать относительную площадь камеры смешения. Перерасширение газа повышает потери в струе и потери при смешении и, начиная со значений По = 10—11, сводит на нет увеличени степени сжатия, получающееся вследствие возрастания энергии, эжектирующего газа. [c.525]

КОСТИ. Сливная струя жидкости может облить сливщика баллонов й не позволит установить струбцину на вентиль. При сливе неиспарившихся остатков давление в сливаемом баллоне меньше, чем в сливном резервуаре, и жидкость не потечет. Поэтому в сливаемом баллоне приходится создавать давление при помощи компрессора или сжатого азота из баллонов. При подаче газа следят за тем, чтобы давление на рампе не поднялось выше 1,6 МПа (обычно оно составляет 1,0—1,2 МПа), В это время газ барботирует (пробулькивает) через жидкость в сливаемых баллонах и создает в них давление. Окончание наполнения определяется на слух по прекращению булькания. После этого закрывается либо вентиль, идущий из компрессорного отделения, либо вентиль от азотного баллона (при подаче давлеЦия азота), а вентиль на сливной резервуар открывается, и жидкость из баллонов давлением газа, как поршнем, выдавливается в сливной резервуар. При сливе полных баллонов (при их неисправности) из-за малого объема парового пространства в баллоне приходится неоднократно создавать в нем давление и сливать, т. е, несколько раз переключать вентили от баллона азота или от компрессора и вентиль на сливной резервуар в порядке, указанном выше. [c.247]

Газовые фурмы устанавливаются или под углом 30° к оси головки печи (рис. У1И-24), или соосно. Диаметр газового сопла принимается в зависимости от ширины печи и тепловой нагрузки горелки. Полное выжигание сажистых частиц в стойле печи при коэффициенте избытка воздуха а = 1,0-ь1,15 обеспечивается за счет турбулизирующего влияния струи сжатого воздуха, подаваемого по оси фурмы с большой скоростью (150—250 м сек) через трубку диаметром 8—10 лш. Давление турбулизирующего воздуха составляет 0,7—1,0 кПсм . [c.331]

При обогащении удаляется значительная часть серы не только в виде РеЗг вследствие большой разницы в удельио1М весе утля и пирита, но и в виде Ре50.ь находящейся в воде в растворимой форме. В настоящее время преимущественно применяются беспоршневые пневматические отсадочные машины в них переменные пульсирующие движения воды создаются не действием поршня, а давлением сжатого воздуха. Эти машнны имеют ряд преимуществ, допускают более полную- регулировку струи воды и, следовательно, обеспечивают лучшую степень обогащения. [c.53]

В любом случае обработки формы более блестящей будет получаться обратная, не контактируемая сторона заготовки. Поэтому полировать пресс-формы не следует, иначе лист будет прилипать к форме. Температура листа в мошент формования зависит от молекулярного веса и индекса расплава полимера и при значении индекса 0,8—1,0 г/10 мин должна быть равна 180—210°. При разогреве следует избегать образования складок. Листы не должвы быть сильно ориентированы во время экструзии, так как при разогреве могут произойти сильные деформации и коробление. Температура формы, должна регулироваться особой системой (с циркулирующей водой температуры 80— 100°). При этом обеспечивается хорошая равномерность толщины стенок изделия и минимальная усадка после формования. Для улучшения блеска и эластичности изделий формуемый лист в момент присасывания к форме рекомендуется охлаждать струей сжатого воздуха. Время разогрева листа зависит от многих факторов в первую очередь — от толщины листа, интенсивности обогревателей, мощности их, расстояния их до листов, температуры размягчения полимера. Так, например, при интенсивности обогрева 35 квт/м , температуре обогревающих лент 600 и расстоянии до листа 115 мм время разогрева полиэтилена до 200° колеблется от 7 до 16 сек. для листов толщиной от 0,1 до 0,5 мм. Время формования в этих процессах обычно составляет 10 сек. Таким образом, полный цикл формования продолжается от 17 до 26 сек. [c.258]

Лимитирующая роль испарения при самовоспламенении в двигателе косвенно подтверждается также опытами Нэгеля, который путем фотографирования развития и самовоспламенения топливной струи в сжатом и нагретом воздухе показал, что при повышенни температуры воздуха доля испарившегося к моменту воспламенения топлива уменьшается. При температурах же, близких к перелому температурной зависимости запаздывания самовоспламенения перед воспламенением, топливо почти полностью испаряется (полное испарение отмечено для опыта при I = = 380° Си т = 9,6-10- сек). [c.291]

Авторы показали, что при температурах, недостаточных для самовоспламенения (при данном скоростном режиме двигателя), во время С5катия топливо полностью испаряется, а при расширении конденсируется. Результаты работы, и том виде как они изложены, имеют качественный характер. Используя приведенные авторами фотографии силуэта струи, снятые при переменном угле опережения впрыска (рис. 7, стр. 112), подсчитаем время испарения по углу опережения впрыска и моменту появления первого прозрачного кадра. Так как температура, при которой происходило испарение топлива, изменялась, то в качестве первого приближения принято ее значение для среднего момента между началом впрыска и полным испарением. Выбор начальной температуры сжатия весьма [c.291]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология