проектирование с насадкой

При проектировании насадочной колонны необходимо рассчитать высоту насадки, требуемую для снижения мольной доли абсорбируемого компонента, до некоторой закрепленной величины. [c.81]

Двухчленная структура формул (39)—(43) позволяет определять раздельно число точек основной сетки и на периферии орошаемой поверхности, что представляет известные удобства при проектировании например, когда при установке распределительных плит и других орошающих устройств нужно избежать усиленного орошения стен колонны (за счет растекания жидкости ниже плоскости торца насадки) или, наоборот, когда необходимо реализовать усиленное орошение пристенной зоны или ее отдельных участков (например, под штуцером вывода газа из колонны). [c.60]

При разработке массообменных аппаратов с использованием регулярной насадки необходимо индивидуальное проектирование выбранного типа насадки для данной колонны. Для этого слой насадки разбивают на отдельные блоки с учетом изменения кривизны стенки колонн разного диаметра. В колоннах диаметром до 1 м регулярная насадка монтируется одним блоком через верхнее съемное днище. [c.265]

Процесс горения твердого угольного топлива в кипящем слое в принципе аналогичен приведенному выше процессу экзотермического обжига. Дробленый уголь подают в топку кипящего слоя, заполненную насадкой из зерен шамота = 5 мм = 5-10 м и плотностью р, = 2200 кг/м , и сжигают в продуваемом через псевдоожиженную насадку воздушном потоке при температуре слоя 800 °С (1073 К). В примере рассмотрена оценка гидравлического и теплового режима аппарата перед его детальным проектированием. [c.271]

Необходимым условием нормальной работы насадки с учето к массопередачи и сепарации фаз,которое следует учитывать при проектировании, это постоянная величина подпорного слоя дисперсной жидкости на элементах насадки по радиусу центробежного аппарата, для этого также необходимо знать коэффициент расхода. [c.201]

При проектировании насадочных колонн следует ограничивать высоту слоя насадок и принимать следующие максимальные значения соотношения высоты слоя насадки и диаметра колонны [c.258]

Таким образом, при проектировании гидротехнических сооружений и устройств, работающих по типу внешних цилиндрических насадков, следует предусматривать максимальные напоры не более 10,7 м. На практике иногда в водоворотную область по специальным воздухопроводам подают воздух, находящийся под атмосферным давлением, для обеспечения устойчивой работы и для уменьшения возможной вибрации конструкций. Естественно, коэффициент расхода при этом уменьшается, но надежность работы сооружения повышается. [c.71]

Нри проектировании конструкций, в которых происходит истечение через отверстия и насадки, необходимо сравнивать различные водопропускные устройства по проходящему через них расходу и кинетической энергии, соответствующей этому расходу. [c.72]

Для оптимального проектирования промышленного колонного насадочного аппарата необходимо учитывать влияние продольного перемешивания в насадке на величину коэффициента массопередачи. [c.16]

Ректификация — массообменный процесс, который осуществляется в большинстве случаев в противоточных колонных аппаратах с контактными элементами (насадки, тарелки), аналогичными используемым в процессе абсорбции. Поэтому методы подхода к расчету и проектированию ректификационных и абсорбционных установок имеют много общего. Тем не менее ряд особенностей процесса ректификации (различное соотношение нагрузок по жидкости и пару в нижней и верхней частях колонны, переменные по высоте колонны физические свойства фаз и коэффициент распределения, совместное протекание процессов массо- и теплопереноса) осложняет его расчет. [c.226]

Достаточно обоснованных методов расчетов цилиндрических аппаратов с орошаемой подвижной насадкой, работающих в фонтанирующем режиме, нет. К сожалению, отсутствуют и общие зависимости для определения параметров (давления и скорости) начала фонтанирования, устойчивого режима и перехода в пневмотранспорт. Конструируют подобные аппараты, как правило, по аналогам, работающим в условиях, совпадающих с заданными на проектирование. Оценочно для полиэтиленовой насадки размером 30...40 мм и насьшной плотностью около 120 кг/м скорость газового потока под решеткой, соответствующая режиму устойчивого фонтанирования, может быть принята до 10...12 м/с, удельное орошение - до 6 л/м Оценочные значения коэффициентов очистки и сопротивление аппарата могут приниматься аналогично аппаратам с псевдоожиженным слоем. [c.230]

В результате обширных опытных работ, проведенных Горным Бюро США [36, 37], получены необходимые данные для расчета и проектирования установок очистки газа горячим раствором карбоната калия опубликованы данные о работе промышленной установки [44. Имеются сведения о результатах двух серий испытаний, проведенных в полузаводском масштабе. В одной серии опытов [36] абсорбер представлял собой стальную трубу диаметром 100 мм, заполненную на высоту около 2,7 м насадкой из 13-миллиметровых колец Рашига, а регенератор — трубу диаметром 150 мм, заполненную такой же насадкой, но на высоту 1,5 м. Во второй серии опытов [37] абсорбер был изготовлен из толстостенной трубы диаметром 150 мм и был заполнен насадкой из 13-миллиметровых фарфоровых колец Рашига на высоту 9 л , а регенератор — из трубы диаметром 200 мм и был заполнен на высоту 7,5 ж кольцами Рашига. Вследствие соответствующей изоляции и применения паровых спутников тепловые потери на обеих опытных установках были значительно уменьшены. [c.102]

Осаждение частиц двуокиси кремния из газообразной и жидкой фаз вызывает абразивный износ оборудования вместе с тем этот фактор усложняет проектирование и расчет трубопроводов и аппаратуры. Частицы двуокиси кремния, осаждаясь из раствора в местах, где уменьшается скорость потока, отлагаются на внутренних поверхностях труб и колонн и забивают насадку. Этот недостаток лучше всего удается устранить соответствующей конструкцией оборудования, обеспечивающей равномерное орошение водой всей поверхности абсорбера и максимальную возможную скорость движения образующегося раствора в трубопроводах и сборных резервуарах. Даже при всех этих мерах предосторожности обычно применяют также промывку абсорбционной аппаратуры для очистки газа от четырехфтористого кремния водой высокого давления каждые 2—3 дня и соскабливание отложений дв -окиси кремния со стенок абсорберов и труб несколько раз в году. [c.134]

Охлаждающие агенты. Наиболее распространенный хладагент — вода, получаемая из природных водоемов или из подземных источников (артезианская). Теплофизические свойства воды хорошо изучены и широко освещены в справочной литературе. Вода из водоемов дешевле артезианской, но ее температура выше и подвержена сезонным колебаниям. При расчете промышленных установок обычно принимается наивысшая летняя температура воды, которая в зависимости от местных условий доходит до 25 °С, Артезианская вода имеет температуру 4—15 °С. Этими температурами определяются возможности использования воды как хладагента. С ее помощью можно охлаждать технологические жидкости примерно до 25—30 °С. Для воды как хладагента важнейшую роль играет количество примесей, поскольку они могут выделяться в теплообменной аппаратуре и ухудшать ее работу. Основные примеси — механические загрязнения и соли жесткости, вызывающие отложение так называемого водяного камня. Растворимость этих солей уменьшается с повышением температуры. Состав и содержание таких солей должны учитываться при определении конечной температуры охлаждающей воды, поскольку с этим связана скорость отложения водяного камня и периодичность очистки от него аппаратуры. Поэтому при проектировании и эксплуатации производства необходимо располагать полной информацией о составе охлаждающей воды. Для экономии воды на всех предприятиях имеются системы водооборота. В этих системах вода многократно используется, что дает возможность резко сократить потребление свежей воды и уменьшить стоки. Помимо экономической целесообразности это имеет важное значение для сохранения окружающей среды. Охлаждение оборотной воды производится в градирнях (башнях с насадкой, по которой распределяется стекающая вода) за счет частичного ис парения в движущийся противотоком воздух. Количество испаряющейся воды зависит от температуры поступающей в градирню оборотной воды, а также от температуры и относительной влажности воздуха. Обычно испаряется 5—7% воды, которая в виде пара уходит в атмосферу. Убыль оборотной воды пополняется подачей в систему свежей воды, которая во избежание [c.363]

В ряде случаев при проектировании пленочной колонны необходимо определить количество жидкости, удерживаемой насадкой. [c.67]

Следовательно, использование соленоидов в лабораторных установках, в которых L обычно значительно превышает D, вполне оправдано. При проектировании такого типа конструкции для промышленных условий, когда неизбежно приходится снижать L/D, необходимо заведомо учитывать потери магнитного поля либо строго ограничивать эти потери, лимитируя Z./D. Кроме того, необходимо учитывать неблагоприятное перераспределение магнитного поля в коротком соленоиде без насадки и особенно с насадкой [16] основная (и уже уменьшенная) доля магнитного потока проходит по периферийной части насадки, прилегающей к виткам соленоида. [c.106]

Теоретический анализ процеосов абсорбции и пылеулавливания в слое орошаемой взвешенной шаровой насадки затруднен в связи с отсутствием сведений о величине истинной поверхности контакта фаз и ее связи с гидродинамическими параметрами. Поэтому на данном этапе наиболее надежно проектирование промышленных аппаратов ВН на основе результатов исследования опытных аппаратов непосредственно в конкретных условиях их применения. [c.160]

III.7. Особенности проектирования аппаратов с орошаемой взвешенной шаровой насадкой [c.168]

При проектировании открытых градирен площадь их определяют, принимая нагрузку 15 м /(м ч). Если концентрация сероводорода в исходной воде не превышает 5 мг/л, градирню оборудуют тремя слоями насадки, при содержании его до 10 мг/л —пятью слоями. Помещение градирни обеспечивается 12-кратным воздухообменом. [c.962]

Определяющей стадией при расчете и проектировании насадочных абсорберов является выбор насадки, который зависит от условий проведения очистки газов. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов, когда применимы большие скорости движения потока, целесообразно использовать более крупные насадки, и, наоборот, при работе под небольшим давлением (близким к атмосферному) для минимизации потерь давления более оправданно применение регулярной насадки и т.д. Количественные обоснования подобных рекомендаций достаточно убедительно изложены в [30]. [c.123]

Вследствие регулярной структуры насадки, а также хорошего перемешивания фаз в поперечном сечении колонны при равномерной подаче жидкости перераспределение ее по сечению колонны весьма незначительно. Поэтому эффективность насадки Зульцер практически не зависит от диаметра колонн, и результаты, полученные при испытании колонн диаметром 75—100 мм, могут быть использованы при проектировании промышленных ректификационных колонн. [c.90]

При проектировании дегазаторов должны быть определены следующие величины площадь поперечного сечения дегазатора, необходимый расход воздуха и необходимая поверхность насадки для достижения требуемого эффекта дегазации. Площадь поперечного сечения дегазаторов вычисляется по допускаемой плотности орошения насадки, т. е. по расходу воды, который приходится на 1 м площади поперечного сечения дегазатора. [c.413]

С целью упрощения проектирования и технологической оснастки, шаг первых (от насадки) 8 отверстий (т.е. для / < 8) принимается постоянным, равным 8 мм. Для последующих (вдоль радиуса) отверстий шаг нарастает по закону [c.57]

При проектировании гидроциклона диаметр В и рабочая высота Н цилиндрической части принимаются 0,5—9 м, диаметр отверстия в диафрагме— 0,5 О, диаметр внутреннего цилиндра — 0,85 О, высота внутреннего цилиндра — 0,8 О. Две-три впускные насадки, тангенциально присоединенные к нижней части перегородки, имеют каждая диаметр (0,05...0,07) О. Угол конуса диафрагмы принимается равным 45°. Угол наклона образующей конической поверхности нижней части гидроциклона следует принимать равным не менее 60° С. [c.528]

При проектировании многоярусных гидроциклонов количество ярусов принимается равным 4—20, диаметр гидроциклона 2—6 м, диаметр центрального отверстия в диафрагме 0,5—1,4 м, расстояние между ярусами по вертикали 200—300 мм. В каждом ярусе устраиваются три впускных тангенциальных насадки (через 120° по окружности), скорость выхода воды из насадок — 0,3—0,5 м/с. Угол наклона диафрагм принимается равным углу естественного откоса шлама в воде, но не менее 45°. Общая гидравлическая нагрузка на многоярусный гидроциклон пропорциональна числу ярусов. [c.528]

При проектировании насадки важно выбрать число полок, обеспечивающее максимальную произ-водительность реактора [27]. При том же количестве газа, поступающего на первую полку, и температуре газа на выходе из полок увеличение числа полок приводит к более высокой температуре на входе в полки, т. е. создается большее приближение к максимальной изотерме. В этом случае увеличивается удельная производительность катализатора, но одновременно возрастает число межпо-лочных полостей, в результате чего уменьшается общий объем катализатора. [c.220]

Для проектирования и расчета оросительных устройств важна оценка влияния числа точек орошения насадки аппарата, основанная на измерении ко ффи-циентов массопередачи. Такие работы проводились исследователями обычно в колоннах небольшого диаметра. Наиболее полно этот вопрос изучен в работах Н. М. Жаворонкова и В. М. Рамма [17, 86]. В опытах определяли влияние числа точек орошения п на объемный коэффициент абсорбции Л г аммиака водой из смеси его с воздухом в колонне диаметром 500 мм, насаженной регулярно уложенными и засыпанными навалом кольцами Рашига разного размера. В этой же колонне проводили ()пыт1,1 но влиянию п при десорбции СОг из воды воздухом. Были испытаны регулярно уложенные слои насадки колец Рашига 50x50 мм высотой Я=1600 и 6000 мм. Для оценки эффективности числа точек п введен условный коэффициент ухудшения у, показывающий, насколько степень абсорбции при данном числе точек ниже, [c.50]

При точечном распределении жидкости круговые зоиы смоченности диаметром с1, образующиеся в плоскости главного сечения, вследствие растекания потоков могут оказаться а) разобщенными и сближенными вплоть до касания б) частично перекрывающимися в) полностью перекрывающимися. Поэтому при проектировании оросительных устройств точечного типа следует определить степень смоченности главного орошаемого сечения насадки. На основании данных о степени смоченности этого сечения можно ири проведении расчетов найти число, расположение и размер отверстий оросителя, необходимые для обеспечения требуемого режима смоченности, а при эксплуатации установленного в колонне оросителя оценить эффективность его работы по качеству создаваемого И1 1 распределения жидкости. Схема расположения зон различного диаметра по рав1юмернон сетке с фиксированным шагом / показана на рис. 17. [c.54]

Прп проектировании и расчете желобов с боковыми прорезями наряду со строгой горизонтальностью всех кромок переливов существеппо важно обеспечить минимальную скорость поступления жидкости в желоба и ее течение в них со скоростью, не превышающей значений V, приведенных на стр. 102. Для спокойного ввода жидкости в нижние питающие насадку желоба рекомендованы патрубки с диаметром, близким к ширине Ь питающего желоба, снабженные вверху насадком в виде круглой диафрагмы, что одновременно обеспечивает нужную скорость течения жидкости и стабильный уровень ее в магистральном желобе [124]. [c.109]

На рис. VII-27, а приведен вариант разделения колонны диаметром 5500 мм на блоки регулярной насадки Ваку-пак (цифрами обозначены одинаковые блоки). Высота всех блоков составляет 440 мм, максимальная ширина принята с учетом размеров люка-лаза и составляет 400 мм. При таком способе проектирования регулярной насадки выделяется базовый блок (номер 1) сечением 400x440x1000 мм, который можно использовать как типоразмер при проектировании колонн разного диаметра. Расчеты показывают, что для заполнения сечения колонны диаметром 5500 мм насадкой Ваку-пак требуется 80 блоков 21 типа. [c.265]

Указания по проектированию установок воздушного душирования с сосредоточенной подачей воздуха СН 242—63 утверждены Государственным комитетом по делам строительства СССР 28 апреля 1963 г. Указания состоят из следующих разделов 1. Область применения 2. Общие положения 3. Исходные данные для проектирования 4. Ориентировка приточного насадка относительно души-руемого участка 5. Определение размеров выходного сечения приточного насадка, начальной скорости струи и расхода воздуха 6. Определение параметров воздуха в рабочей зоне душируемого участка Приложения. [c.468]

В работе [66] на основании данных свойствах гофрированных металлических структурированных насадках обсуждаются нижний и верхний пределы нафузок по газу и жидкости, проводится анализ рабочей гибкости (отношение максимальной и минимальной нафузок этих насадок). Приводятся диафамма нагрузок насадки МеИарак 250J, из которой видно, что гибкость нафузки по газу составляет 5,1, а по жидкости может достигать 100. Эти данные могут быть полезными для проектирования структурированной насадки. [c.68]

Исследованные насадки могут бьггь рекомендованы дпя использования при проектировании и модернизации колонного оборудования в химической, нефтеперерабатывающей, газовой и в других отраслях промышленности. [c.190]

Окисноцинковый процесс не был осуществлен в промышленном масштабе, хотя исчерпывающие данные о нем появлялись еще в 1940 г., а недавно проведенный анализ экономики не выявил каких-либо преимуществ его по сравнению с циклическим известковым и другими процессами [49]. Однако с точки зрения химико-технологических расчетных данных для проектирования этот процесс, по-видимому, разработан более детально, чем любые другие процессы очистки дымовых газов. Значительная часть накопленных сведений может быть использована для расчета других систем. Особый интерес представляют исследования материалов для насадки колонн [51] и опыты по применению гидроциклонов [52]. [c.165]

Использование стеклошифера для изготовления пакетов вол нистой насадки было об условлбно только тем ойстоятельством, что форма насадки из этого материала отвечала поставленным нами задачам. При это(м мы учитывали, что вследствие практически оди наковой смачиваемости каменноугольным маслом стеклошифера, алюминия и стали полученные в результате исследования данные могут быть использованы при проектировании промышленных наса док из стальных или алюминиевых гофрированных листов. [c.6]

Таким образом, уже на стадии выбора значений технологических параметров очистки для проектирования магнитного фильтрюсадителя можно решить ряд принпнпиальных вопросов, касающихся конструкции. Так, из (236) следует, что для сохранения тех же значений и ф параметр Я можно уменьшить в 3 раза, при этом следует увеличить только в 23 раза, либо, что более выгодно, уменьшить (1 всего лишь в 1 раза. Это дает возможность сэкономить провод и электроэнергию, а при большем уменьшении — и массу насадки<орбента. Если принять во внимание выражение (2.48) для емкости поглощения, то очевидно еще одно преимущество уменьшения d (там, где это возможно) - повышение емкости поглощения насадкой частиц примесей и, как следствие, удлинение фильтроцикла. [c.118]

Однако количественные данные о продольном перемешивании в насадочных колоннах (величинах диффузионного критерия Пекле Ре, характеризующего продольное перемешивание) весьма ограниченны. Соответствующие данные получены только для сферических и кольцевых насадок на системах керосин— вода и минеральное масло — вода2 в . Эти данные недостаточны для анализа массопередачи и использования их при проектировании насадочных колонн. Исследования позволяют сделать лишь следующие качественные выводы как и следовало ожидать, критерий Ре увеличивается с возрастанием Ус и уменьшается с увеличением Ув. Критерий Ре уменьшается с увеличением Ус и уменьшением Ув (для дисперсной фазы, не смачивающей насадку) или с возрастанием Ув (для дисперсной фазы, смачивающей насадку). [c.555]

При проектировании полного аэрирования воды используют аэраторы с деревянной хордоюй насадкой и продуикой воздухом. Площадь поперечного сечения их находят, принимая нагрузку по воде 40 м /ч на 1 м расход воздуха — 10 м на 1 м обрабатываемой воды. При соответствующем обосновании могут применяться и аэраторы других типоз. [c.950]

Это уравнение является универсальным для проектирования. Оно позволяет подсчитать коэфф И Циент теплопередачи от горячего газа к жидкости (воде) в таплообменниках смешения скруб берного типа, а по нему найти объем насадки и определить основные размеры аппарата. [c.69]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология