Параметры адсорбционной очистки

При составлении материального баланса процесса адсорбционной очистки необходимо прежде всего определить динамическую активность (т. е. количество вещества, поглощаемое единицей массы адсорбента в динамических условиях) и начальную концентрацию компонента, поглощаемого из газового потока. Необходимо также располагать данными о толщине слоя адсорбента и продолжительности процесса адсорбции. Зависимость динамической активности ад (в кг/м ) от указанных параметров выражается формулой [c.139]

Продолжая исследования по поиску способов стабилизации ДТ, было изучено влияние адсорбционной очистки топлива на параметры окислительной активности ДТ (табл. 6) и кинетику смолообразования в системе (рис. 3-4). Кинетические параметры инициированного и автоокисления ДТ с различным содержанием серы в присутствии металлической меди с различной степенью адсорбционной очистки представлены в табл. 6. Из данных, приведенных в таблице, следует, что адсорбционная очистка с применением силикагеля вызывает значительное уменьшение количественных характеристик инициированного и автоокисления исследованных топлив [c.15]

Основные параметры адсорбционной очистки и фильтрования раствора поликарбоната и полисульфона приведены ниже [c.88]

Параметры окисляемости любой конкретной партии дизельного топлива зависят от месторождения нефти, технологии производства, длительности и условий хранения и определяются содержанием природных ингибиторов. По мере окисления топлива одновременно с расходованием исходных ингибиторов могут накапливаться новые, влияющие на процесс окисления. Удаление природных ингибиторов из топлива путем адсорбционной очистки позволяет проводить определение кинетических параметров окисления по методикам, используемым для индивидуальных углеводородов [83-87]. [c.91]

Преимущества адсорбционной осушки низкая точка росы осушенного газа большая величина депрессии точки росы в широком диапазоне параметров осушаемого газа компактность (особенно небольших установок) сравнительно низкие капитальные затраты для установок небольшой производительности возможность увеличения производительности за счет пропускания части сырого газа мимо установки и последующего его смешения с осушенным газом, если глубина осушки газа намного ниже, чем установлено нормативами зксплуатации газопровода возможность извлечения из хаза вместе с влагой углеводородов (очистка газа от углеводородов). [c.256]

Влияние адсорбционной очистки на параметры инициированного (а) и автоокисления (Ь) дизельного топлива (120°С, инициатор - пероксид кумила) [c.16]

Пример 5.14. Рассчитать параметры процесса адсорбционной очистки газовых выбросов от примесей метиленхлорида (M h) и дихлорэтана (D E) после конденсационной обработки (см.пример 5.11) и подобрать аппараты для установки периодического действия. [c.398]

Раздел 4.3 посвящен изучению влияния флуктуаций входных параметров процесса на значения его выходных параметров, т. е. вопросу, играющему большую роль при решении ряда технологических задач, таких, например, как получение особо чистых веществ, адсорбционная очистка жидкостей и газов и т. п. [c.192]

Анализ процесса адсорбционной очистки с целью выявления взаимосвязи параметров представлен в виде структурных схем (рис. 5-2) четырехфазного цикла на схемах фазы процесса, протекающие в одном аппарате, условно разделены. [c.177]

Целью расчета процесса адсорбционной очистки является нахождение связей между входными и выходными величинами и режимными параметрами процесса. Получение указанных связей в установившихся режимах (статические характеристики) и в переходных процессах (динамические характеристики) методами малых приращений около средних установившихся режимов, позволяющее идеализировать описание статики и динамики объекта управления линейными уравнениями, осуществимо лишь для непрерывных адсорбционных процессов. К таковым относятся процессы адсорбции в движущихся слоях, во взвешенных слоях с непрерывным вводом и выводом адсорбента. [c.178]

В опубликованных работах используются произвольные конструкции устройств для суспендирования адсорбентов и режимы перемешивания, пе моделирующие промышленные условия. Поэтому имеющиеся экспериментальные данные по кинетике сорбции из жидкостей, как правило, несопоставимы. Поскольку при проведении гетерогенного процесса в неопределенной гидродинамической обстановке его невозможно охарактеризовать объективными кинетическими параметрами, отсутствуют и методы количественного описания контактной адсорбционной очистки жид-косте . Кроме того, часто не учитывается, что при осветлении водных сред бентонитами кинетика адсорбционного взаимодействия маскируется медленным процессом отделения отработанного адсорбента. [c.225]

Среди лабораторных методов очистки, фракционирования и анализа структуры белков, нуклеиновых кислот и их компонентов совокупность различных хроматографических методов занимает центральное место. Ни один другой метод не может сравниться с хроматографией по широте количественного диапазона. Начиная от препаративных колонок объемом в несколько литров, на которых можно вести фракционирование граммовых количеств препарата на первых этапах выделения фермента, через разделение близких по своей природе компонентов очищенной смеси веществ, количество которых измеряется миллиграммами или долями миллиграмма, этот диапазон простирается до микроанализа аминокислотного состава белка, когда на колонку вносят сотые доли микрограмма исходного гидролизата. Вне конкуренции остается и разнообразие физико-химических параметров, по которым может осуществляться хроматографическое фракционирование молекулярные размеры, вторичная или третичная структура биополимеров, растворимость, адсорбционные характеристики молекул, степень их гидрофоб-ности, электрический заряд и, наконец, биологическое сродство к другим молекулам. [c.3]

Значение кинетического параметра адсорбции в статических условиях для углей СКТ-6А и АР-3 составляет 0,54 и 0,08 соответственно. Отсюда следует, что время достижения адсорбционного равновесия в случае активного угля АР-3 почти в семь раз больше, чем для активного угля СКТ-6А. Медленная кинетика адсорбции загрязнений на АР-3 обусловливает необходимость большой высоты слоя сорбента при осуществлении процесса адсорбционной очистки в дина- [c.38]

В книге описываются процессы газопромысловой технологии и их технологические характеристики в структуре системы обустройства газодобывающего предприятия. Излагаются требования к качеству промысловой обработки природного газа. С позиции оптимизации приводятся основные параметры и блок-схемы процессов низкотемпературной сепарации, абсорбционной и адсорбционной очистки и осушки природного газа. Формулируются функции и цели оптимизации и обосновывается необходимость использования математических моделей и ЭВМ для поиска оптимальных условий эксплуатации технологических установок. Рассматриваются математические методы оптимизации и, в частности, линейное и динамическое программирование, а также принцип максимума, применяемые для определения оптимальных режимов эксплуатации. [c.4]

Советский сорбент А-4 (на основе бентонита Черкасского месторождения) используется на промышленных установках. Оптимальные параметры его работы, найденные в процессе эксплуатации пилотной установки температура — 195—205 °С давление—2,8—3,2 МПа объемная скорость подачи сырья--0,5—3 4"J. В этих условиях адсорбционная активность сорбента по сырью, содержащему 0,5% (масс.) непредельных углеводородов, составляет 700— 1000 кг/кг, а при очистке сырья, содержащего 0,1% (масс.) олефинов, — 1000— 2000 нг/кг. Количество ароматических углеводородов в результате прохода [c.313]

В соответствии с проблемой корреляции спектроскопических и физико-химических параметров замещенных фенолов с константами заместителей проведены исследование и корреляционный анализ химических сдвигов 8 (ОН) 133 и констант ионизации рК 213 производных фенола, полученных экспериментально или на основании литературных данных. С целью исключения влияния концентрационной зависимости химических сдвигов ОН-групп и получения сравнимых данных по величинам 8 (ОН) для исследованной серии замещенных фенолов измерения 8 (ОН) проведены в растворах комплексообразующих растворителей — диметилсульфоксида (ДМСО) и гексаметилфосфорамида (ГМФА). Эксперименты показали, что в указанных растворителях в интервале концентраций 5—20% 8 (ОН) не зависит от концентрации. Все измерения проведены при 20°С на частоте 60 Мгц. Константы ионизации рК определялись в воде и метаноле при 25°С методом УФ спектроскопии. При отсутствии чистых образцов фенолов операции очистки проводились методами ректификации, молекулярной перегонки, перекристаллизации и адсорбционно-жидкостной хроматографии. Исследуемые соединения и растворители очищались от следов воды. [c.27]

Условия эксплуатации адсорбционных установок очистки природного газа определяются, главным образом, параметрами обрабатываемого газа (температурой, давлением), его компонентным составом, а также целевым назначением очищенного газа (конверсия, низкотемпературное разделение, транспорт по магистральным газопроводам и др.). [c.407]

Зависимость адсорбции от концентрации сорбата называется изотермой адсорбции (при постоянстве температуры). Эксперимент дает некоторый участок этой изотермы. Априори можно считать, что адсорбция должна увеличиваться и стремиться к пределу при увеличении концентрации сорбата, поэтому для нахождения предельной адсорбции необходимо экстраполировать изотерму к бесконечно большой концентрации. Корректно эту процедуру можно выполнить только при наличии уравнения изотермы адсорбции — аналитического описания зависимости адсорбции от концентрации адсорбирующегося вещества, причем уравнение должно включать в себя предельную величину адсорбции в качестве одного из параметров. Существует ряд подходящих уравнений и отработанных алгоритмов их применения для адсорбционного определения удельной поверхности [39]. Но изучение адсорбции не сводится только к измерению удельной поверхности дисперсных и пористых материалов, а имеет прикладное значение. Адсорбция лежит в основе улавливания и концентрирования редких элементов, очистки газов и жидкостей от нежелательных примесей. Адсорбенты предназначены для поглощения (адсорбции) различных веществ из растворов или газов. Адсорбция также является частью термодинамического цикла холодильных установок. Существует отдельная индустрия по производству как универсальных, так и специализированных адсорбентов. [c.549]

Из этого далеко не полного перечня областей применения адсорбции очевидно, что для успешного осуществления указанных процессов адсорбент должен обладать комплексом свойств развитой удельной поверхностью, иметь соответствующую структуру, сорбционную емкость и обладать определенной химической природой поверхности. Например, для очистки масел, примеси которых обладают большим размером молекул, наиболее эффективны крупнопористые адсорбенты, в то время как в случае глубокой осушки газов лучший эффект достигается на мелкопористых адсорбентах и т. д. Иначе говоря, каждый адсорбционный или каталитический процесс в зависимости от факторов, лимитирующих протекание той или иной его стадии, требует адсорбент (катализатор) строго заданной природы и структуры. Поэтому детальное определение параметров структуры пористых тел— залог эффективного их использования при решении конкретной адсорбционной задачи. [c.33]

Вполне очевидно, что продолжительность службы угольной шихты зависит от адсорбционной емкости угля и производительности фильтра. Однако каждая смена фильтрующего слоя, даже при использовании относительно удобных в обращении патронов или других фильтрующих элементов, связана с определенными расходами, поэтому выбор соответствующих активных углей и параметров фильтра должен обеспечивать продолжительность срока службы но крайней мере 6 мес. В практике очистки воздуха существует большое число систем, которые удовлетворительно работают 12 и более месяцев без замены фильтрующего слоя. При этом необратимое насыщение органическими веществами часто значительно превышает 10% (масс.), а для некоторых углеводородов остаточное насыщение порядка 15—20 % (масс.) является вполне обычным. К сожалению, не существует практического метода, позволяющего надежно оценить степень отработки угольной шихты, находящейся в эксплуатации. Поэтому в каждом отдельном случае приходится пользоваться производственным опытом. На истощение адсорбционной шихты указывает появление учащающихся про-скоковых пиков. Поглотительная способность импрегнированных активных углей оценивается по стехиометрии реакции пропитывающего состава с содержащимися в воздухе компонентами, при этом в большинстве случаев используется 75—80 %-ная пропитка. [c.100]

При осушке многокомпонентного газа в первых участках слоя цеолита всегда адсорбируются водяные пары. По мере насыщения цеолита зона адсорбции паров воды перемещается и вытесняет при этом другие адсорбированные вещества. Степень осушки газов цеолитами зависит от глубины их регенерации и температуры работающего слоя цеолита. Для количественной характеристики процесса глубокой осушки газов и установления параметров адсорбента, обеспечивающих одновременно осушку и очистку их от примесей, в настоящее время требуются экспериментальные данные, характеризующие динамическую адсорбционную активность цеолитов по парам воды и ее изменение в зависимости от условий эксплуатации адсорбционных установок. [c.250]

Изучено изменение химического состава (структурных параметров) с помощью ИК- и ЯМР-спектроскопии и индекса вязкости (ИВ) масляных дистиллятов нефтей Darins (2.4% S) и Assam (0.24% S) в процессе получения базовых смазочных масел в зависимости от глубины и способа очистки (сольвент-ная или кислотная гидроочистка, адсорбционная очистка и проч.). Установлено, что с увеличением глубины снижается ароматичность масел. Предложены корреляционные ooiho-шения, связывающие ИВ с содержанием ароматических углеводородов и средним числом атомов С в алкильных заместите- [c.190]

Окончательную очистку гелия от иримесей проводят адсорбцией на активированном угле. При этом возможны различные варианты технологии и параметры процесса. На отечественных заводах адсорбционную очистку гелия проводят при высоких давлениях 6-18 МПа, ири этом предварительно производят конденсацию из него азота ири температурах 73-80 К. Для охлаждения используют жидкий азот. Наиример, на Оренбургском гелиевом заводе после осушки газа ири давлении 1,5 МПа, он сжимается до 17,5 МПа, проходит вторичную осушку и иодается в низкотемпературный блок. Гелий охлаждается в рекуперативных теилообменниках и двух конденсаторах, в первом из которых жидким азотом, кипящим иод небольшим избыточным давлением (температура кипения 80 К), во втором - азотом, кипящим иод вакуумом (температура кипения 70 К). При этом конденсируется азот и затем отделяется от газа. Остаточное содержание азота в гелии около 1 %. Окончательная очистка гелия от азота и других иримесей производится в адсорберах, заполненных активированным углем марки СКТ-б. Охлаждение адсорберов производится жидким азотом, кипящим ири темиературе 80 К. Регенерация угля производится горячим потоком гелиевого концентрата. При этом в рубашку адсорберов иодается горячий азот (предварительно сливается жидкий азот). Гелий после адсорберов подогревается в рекуперативных теилообменниках и иодается в цех наполнения баллонов. Давление процесса 17,5 МПа было выбрано для заполнения баллонов. Технико- [c.216]

Внедрение отечественного промышленного каталитического риформинга началось со строительства в 1955 г. опытной установки мощностью 4 т/сут и опытно-промышленной установки 35-4 в 1959 г. мощностью 100 тыс. т/год с целью получения автобензина с октановым числом по моторному методу 72—74 пункта и ароматических углеводородов [2]. На опытной установке предусматривалась - защита катализатора от сероводорода путем адсорбционной очистки циркулирующего водорода [181]. Параметры процесса следующие давление 4 МПа, объемная скорость подачи сырья 1,5 ч и кратность циркуляции водородсодержащего газа примерно 1500 hmYm [170]. В 1962 г. были введены две (в то время укрупненные) установки риформинга 35-5 для получения бензина с октановым числом 75 по моторному методу. [c.71]

При проектировании сооружений для очистки природных или сточных вод с целью их использования в промышленности или для обезвреживания перед сбросом в водные источники (реки, водохранилища) концентрация органических веществ в воде до очистки задается конкретными исходными данными, на основе которых выполняется проект. Концентрация органических веществ в воде после очистки определяется требованиями к качеству воды, испойьзуемой в технологии или в теЦлообменных системах производства, а при сбросе - - нормированными значениями ПДК в воде водоемов. Таким образом, как исходная, так и конечная концентрация растворенных в боде веществ при решении конкретных технологических задач, представляют собой параметры, которые не могут произвольно меняться. Поэтому при адсорбционной очистке природной воды или производственных сточных вод можно находить наиболее целесообразное решение задачи лишь, определяя условия минимального расхода адсорбентов и сопоставляя экономию затрат на адсорбент с Дополнительными затратами на связанное с этим усложнение технологической схемы. [c.104]

Исследование значительного количества образцов масел глубокой адсорбционной очистки, представляю1цих собой нафтено-парафиновые фракции углеводородов, не содержащие ароматических и асфальтосмолистых веществ, показало чрезвычайно большую зависимость их электрических параметров от вязкости. [c.104]

При работе в колонне уголь непрерывно контактирует со свежим раствором, т.е. с исходной сточной водой. Концентрация загрязнений в стоке, находящемся в контакте с данным слоем угля в колонне, изменяется очень медленно. При контактной обработке (т.е. при использовании порошковых углей) концентрация загрязнений падает значительно быстрее по мере протекания процесса сорбции и эффективность угля по отношению к данным загрязнениям снижается. Трудности регенерации порошковых углей обусловливают преимущественный выбор гранулированных углей для адсорбционной очистки как городских и промышленных сточных вод [18, 53-58], так и нефтесодержащих стоков [43,59,60]. Типичные адсорбционные системы показаны на рис.4 [12, 46]. При проектировании системы адсорбционной очистки используется так называемое "время контакта", определяемое скоростью потока и длиной слоя сорбента. Это время, которое необходимо для снижения концентрации загрязнений в поступающей сточной воде до требуемого уровня, т.е. до "проскока" в очищенном стоке. Технологические параметры работы адсорбционных аппаратов ("длина" работающего слоя адсорбента, качество очищенной воды, продолжительность защитного действия угля) зависят от равновесных и кинетических характеристик адсорбционного взаимодействия сорбата и сорбента, зависящих в свою очередь от вышеперечисленных параметров качества угля и сточной воды, а также от гидродинамического режима в адсорбционном аппарате [б1,б2]. В настоящее время в США более 20 муниципалитетов про-ектируат, строят или эксплуатируют системы физико-химической обработки сточных вод [40]. [c.10]

Наибольшее внимание в учебнике уделено основам технологии переработки нефти подготовке нефти к первичной перегонке, термо-каталитическим про- и цессам, процессам очистки селективными растворителями для получения масел и парафинов, адсорбционной очистке нефтепродуктов и др. Приведены данные о получении сырья для нефтехимической промышленнности. Описание процессов сопровождается их принципиальными технологическими схемами, характеристикой продуктов, показателей технологического режима, влияния основных параметров на показатели процесса, а также сведениями об аппаратуре и оборудовании, химизме и механизме наиболее важных процессов. [c.2]

Приводится принципиальная технологическая схема адсорбционного блока центральной газофракционирующей установки (ЦГФУ) Нижнекамского нефтехимического комбината, краткая характеристика перерабатываемого сырья, основные параметры процесса осушки на стадии адсорбции и при регенерации цеолита NaX. Отмечено, что в результате осушки цеолитами сырья резко понизилась точка росы фракций, выделенных из него иа ЦГФУ. Показано, что присутствие в исходной широкой алкаповой фракции примесей высококипящих углеводородов (в том числе непредельных) и метанола существенно осложняет процесс адсорбционной очистки. Кроме того, наличие микропримесей веществ, взаимодействующих с реактивом Фишера (меркаптанов, непредельных), приводит к завышению результатов аналитического определения влаги в осушенном продукте. Рассмотрены трудности, выявленные в течение шестимесячной эксплуатации крупного промышленного блока яшдкофазной осушки, и намечены пути их преодоления. Библ. — 5 назв., рис. — 2, табл. — 4. [c.273]

Важнейшими технологическими параметрами адсорбционной регенерации отработанных трансформаторных масел являются температура очистки и продолжительность перемешивания масла с адсорбентом (при контактном способе регенерации). Оптимальными параметрами являются (табл. 18) температура 70 5° С и продолжительность контактирования 30 мин (при скорости вращения перемешивающего устройства 900—1000 об/мин). Скорость поглощения адсорбентом продуктов окислительного старения и других примесей зависит от вязкости очищаемого,масла (чем больше вязкость, тем меньше скорость адсорбции) и от степени измельчения адсорбента. Поглощение протекает тем быстрее и эффективнее, чем мельче номол адсорбента. В связи с этим в практике контактной очистки масел широко применяются адсорбенты, представляющие собой порошкообразную (пылевидную) массу. В практике принят адсорбент такого помола, который проходит через сито, имеющее 180—200 отверстий на 25 мм. Следует отметить, что при слишком сильном измельчении некоторых глин могут возникнуть значительные затруднения при фильтрации масла. [c.67]

Для расчета коэффициента диффузии используем формулу (2.1.94), где Ссф = 0,18, = 1-10-2 м, 0,5 = 42 с. Тогда О/Г = 4,34-10- см /с. Если учесть, что эффективный коэффициент диффузии, найденный из динамической кривой, связан с эффективным коэффициентом диффузии, найденным из кинетического опыта, множителем (1—е) [25], где е — порозность слоя, и что, кроме того, он несколько меньше за счет продольного сопротивления массопереносу, то следует отметить хорошее совпадение всех рассчитанных кинетических и равновесных параметров. Это подтвердило адекватность нашей математической модели и позволило провести дальнейшее исследование адсорбционной системы N204 2К02 — порелит КМ при очистке орга- [c.80]

Разработаны методы и аппаратура для удаления СОг пз воздуха прп помощи органических поглотителей — растворов аминосппртов, которые регенерируют при низкой температуре. Лучшим поглотителем оказался 25%-ный раствор моноэтаноламина. Система включает несколько колонок, в которых происходят поглощение СО2, отмывка реагента и регенерация адсорбента при его нагревании. При данном способе очистки могут быть реализованы хорошие массо-габаритные параметры ЭУ. К недостаткам метода следует отнести значительные потери напора в условиях большого расхода при малом давлении воздуха и частичный унос органических поглотителей, которые, попадая в ТЭ, снижают их электрохимические характеристики. В качестве адсорбентов могут быть использованы мембраны из основных анионообменных смол. Мембраны изготовлены из слабощелочных смол с сетчатой макромолекулярной структурой, которые предварительно- обрабатывают основаниями (КаОН или КН40Н), промывают в воде и сушат в атмосфере азота. Входящий в ЭХГ и выходящий из него потоки газа попеременно направляются к мембранам с помощью специальных регуляторов. Каждая мембрана обеспечивает проведение 12 адсорбционно-восстановительных циклов. Производительность аппарата, содержащего 127 г смолы, составляет 2200 л воздуха за каждый цикл. [c.125]

Устойчивость дисперсных систем зависит от их свойств, характеризующих данную систему в целом, а также от свойств дисперсионной среды и дисперсной фазы. Дисперсионная среда (вода) характеризуется содержанием растворенных солей (солевой или ионный состав), газов, органических, поверхностно-активных и других веществ, кислотностью, щелочностью, жесткостью, плотностью, вязкостью, поверхностным натяжением и др. Свойства дисперсной фазы определяются размером и формой частиц, химическим и минералогическим составом, плотностью, пористостью, ионообменной емкостью, зарядом поверхности частиц, адсорбционными свойствами и др. Эти свойства дисперсных систем могут изменяться в очень широких пределах в зависимости от их происхождения, вида производства, технологических параметров (в случае сточных вод и промышленных суспензий) и многих других факторов. Так, в природных водах, подлежащих очистке и использующихся для технических целей и питьевого водоснабжения, концентрация нерастворимых коллоидно-дисперсных и взвешенных веществ (песка, ила, глины и др.) может достигать значительных величин (3—Ш г/дм ). Размер их также колеблется в очень широких пределах от 10 до 10 м, а электрокинетический потенциал составляет обычно несколько десятков милливольт. Наряду с нерастворимыми веществами рисутству-ют примеси органического и биологического происхождения. [c.6]

Например, очистные сооружения на озере Тахо состоят нз химического смесителя, флокулятора и отстойника, башни от-дувки аммиака, бассейна рекарбонизатора и отстойника, фильтров со смешанной загрузкой, адсорбционной установки, заполненной углем, и установки для хлорирования. Данные о качестве воды, исследованной в течение 18 месяцев, представлены ь табл. 8.4 [18, 19]. Соотношение содержаний органического азота и общего органического углерода составляет 0,22—0,25 при pH = 8 и равновесной концентрации от 1 до 6 мг/л. При сопоставлении этих данных с графиками зависимости величины адсорбции от отношения органического азота к ООУ (см. рис. 8.4), становится очевидным, что адсорбция активным углем достаточно эффективна для очистки вод от органических веществ. Для сравнения в табл. 8.4 представлены аналитические параметры вод, обеспечиваемые очисткой станцией Виндхук в юго-западной Африке, которая предназначена для повторного использования промышленных сточных вод с последующей их физикохимической очисткой. Сточные воды, поступающие на адсорбционную установку, были качественно такими же, как и на станции Южное Тахо в обоих случаях активным углем из сточных вод практически полностью удалялся органический азот. Другие данные, приведенные в табл. 8.4, могут быть скоррелированы с результатами по очистке от органических веществ из-за отсутствия необходимых сведений о ХПК и ООУ. Поэтому [c.105]

Для получения изотерм адсорбции фенолов гранулированным активным углем использовали реактор периодического действия, который был выбран из-за простоты и легкости оценки параметров, влияющих на процесс адсорбции. В практике очистки вод используют обычно гранулированный активный уголь в колоннах, т. е. в проточных условиях. Однако оценить параметры адсорбции гораздо проще при помощи реактора периодического действия. Основные зависимости, которые были выявлены таким способом, могут быть перенесены при должной осторожности на проточные системы. В качестве реакторов периодического действия служили колбы с круглым дном емкостью 300 мл и стеклянными пробками. Каждую колбу перед использованием тщательно мыли разбавленной соляной кислотой, промывали в дистиллированной воде и высушивали горячим воздухом при 110 °С. Для смешения раствора адсорбата с адсорбентом применяли 5 вибраторов Барелла поршневого действия. Исследовали одновременно 80 адсорбционных систем. Опыты проводили в темноте при колебании заданной температуры 2 С. [c.109]

Связь между параметрами, характеризующими суммарную адсорбцию Многокомпонентной смеси, и индивидуальными адсорбционными характеристиками компонентов проанализирована в работе [170]. Задачи такого рода часто приходитсй решать в практике проектирования адсорбционных установок Для очистки сточных вод предприятий, включающих комплекс разнородных производств. При этом возникает необходимость учитывать взаимное влияние свойств веществ известного и неизвестного состава (либо смеси неизвестных веществ) на парциальные, и суммарную изотермы при их совместной адсорбции из сточных вод. [c.185]

Существенные успехи в области химической энерготехнологии достигнуты в промышленности связанного азота. Совместное решение вопросов химической технологии и использования [94] энергоресурсов позволило создать рационально работающие узлы абсорбции водой окислов азота (с получением азотной кислоты) и каталитического восстановления окислов азота, содержащихся в отходящих газах. Анализировались [94] оптимальные условия совместной работы адсорбционной колонны и системы каталитической очистки хвостовых газов от окислов азота. При этом в качестве критерия оптимизации принималось изменение себестоимости азотной кислоты, а в качестве переменного параметра—содержание окислов азота в отходящих газах. [c.192]

В некоторых случаях, например, при определении условий процесса селективной адсорбции кислорода как примеси аргона наряду с определением изотерм адсорбции компонентов желательно определить также изобары адсорбции-десорбции. Чтобы выявить возможности применения отечественных синтетических цеолитов для адсорбционно-термической очистки аргона от кислорода и определить основные параметры этого процесса, в лаборатории кафедры глубокого охлаждения ЛТИХП в 1963 г. была сооружена опытная полупромышленная установка. На этой установке в лабораторных условиях можно исследовать различные типы цеолитов в широком интервале температур при значительном диапазоне изменения давлений как на режимах адсорбции чистых компонентов (снятие изобар), так и на режимах разделения бинарных и многокомпонентных смесей. [c.138]

Биопленка выполняет те же функции, что и активный ил адсорбционную и перерабатывающую. Управлять этими функциями на биофильтре значительно труднее, чем в аэротенке, так как они зависят от многих факторов гранулометрического состава и других параметров загрузочного материала, высоты фильтра, интенсивности промывки тела фильтра орошаемой сточной водой, температуры стоков и окружающего воздуха, равномерности распределения сточной жидкости по поверхности биофильтра. В связи с этим биофильтры чаще используются в комплексе с другими сооружениями аэротенками, биологическими прудами, полями орошения как вспомогательные очистные сооружения. Применять стандартные биофильтры целесообразно в южных районах (со среднегодовой температурой +6 °С и более) для стоков, не дающих большого прироста биопленки (БПКдолн в пределах 400—600 мг/л). При использовании биофильтров для очистки промышленных сточных вод с более высокой БПКполн следует предусматривать разбавление таких вод условно чистыми водами или водой, прошедшей биохимическую очистку. [c.120]

В современной химической технологии роль адсорбционных процессов чрезвычайно велика. Например, углеродные адсорбенты широко применяются для разделения и очистки многокомпонентных технологических потоков, сточных вод, газовых выбросов и т.д. [1]. Однако экспериментальный поиск высокоселективных адсорбентов крайне затруднителен вследствие огромного разнообразия веществ, подлежащих улавливанию, очистке и разделению. Особенно усложняется этот процесс в случае выбора активированных углеродных волокнистых материалов (АУВМ), так как опыт их использования мал по сравнению с традиционными зернистыми углями. В этой ситуации важное значение приобретает разработка методов априорного расчета равновесных и кинетических параметров адсорбции на основе минимального экспериментального материала [2, 3]. [c.157]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология