Тушение коэффициент

При сухом тушении коэффициент теплоотдачи к сравнительно мал (величина его в дальнейшем будет определена по известным формулам внешнего конвективного теплообмена). Что же касается коэффициентов а и X, то при сухом тушении их следует брать близкими к экспериментально определенным пра нагреве образцов кокса. [c.39]

Помимо этого при расчете установок АТП вводят коэффициенты запаса. Например, продолжительность работы установки АТП увеличивают в 3—5 раз в сравнении с временем тушения пожара, запас средств тушения принимают дву-, а иногда и трехкратным. [c.125]

Ниже приведены скорости снижения температуры VI (в С/мин) при тушении установками АТП пожаров с коэффициентом, равным I 1,3 и 1,6 в зданиях, имеющих строительные конструкции с различной огнестойкостью (в ч) [c.133]

Величины поправок на нестационарную диффузию (СИЛЬНО зависят от времени жизни возбужденного состояния, константы скорости тушения и концентрации тушителя. Наименьшие поправки имеют место при большем времени, малых концентрациях и больших коэффициентах диффузии. [c.190]

Спектральные области тушения и стимуляции обычно совпадают, но, как показано в работе [59], зависимость коэффициента тушения р от Я определяется составом люминофора. Величина коэффициента тушения тем больше, чем меньше интенсивность возбуждающего света и концентрация активатора. Введение в люминофор некоторых тяжелых металлов, например, N1, Со, Ре, приводит к увеличению коэффициента тушения [58]. [c.26]

Чем выше напряжение и частота возбуждающего поля, тем меньше коэффициент тушения. Это явление можно объяснить тем [63], что при увеличении частоты возрастает вероятность повторной ионизации центров, с которых дырки освобождаются ИК-светом, так как по мере увеличения частоты становится все более затруднительным уход от центра освободившейся дырки. [c.26]

Коэффициент тушения равен р = (/о — где /о и / — интенсивности люминесценции в отсутствие и при наличии ИК-лучей. [c.26]

Тепловой баланс сухого тушения кокса принято рассчитывать на часовую производительность камеры с определением требуемого количества инертных газов и коэффициента полезного отбора тепла. [c.158]

Таким образом, интенсивность люминесценции пропорциональна квантовому выходу люминесценции, интенсивности возбуждающего света, коэффициенту поглощения при длине волны возбуждения и концентрации люминофора. Уравнение (14.4.83) является математическим основанием количественного люминесцентного анализа. Зависимость интенсивности люминесценции от концентрации люминофора часто сохраняет линейный характер в пределах нескольких порядков величины концентрации. Отклонения от линейности вызваны рядом причин невыполнением соотношения к1с < 0,05 явлением концентрационного тушения, ограничивающим верхний диапазон линейности концентраций эффектами внутреннего фильтра — экранирующим эффектом и эффектом реабсорбции. [c.500]

В [9] отмечается, что в характерных для газодинамических установок условиях эксперимента, моделирующих полетные условия, происходит эффективное тушение возбужденных частиц в тонком нри-иоверхностном слое газа, которое обусловливает практически полную передачу рекомбинационной энергии потока поверхности тела. Для диффузионно-кинетических методов из-за низких плотностей газа у образца эффект уноса возбужденных частиц может быть весьма заметным. Например, в работе [29] коэффициенты 7 и /3 были измерены независимо при изучение рекомбинации N на поверхности металлов. Оказалось, что они имеют совершенно различные температурные зависимости. Этот факт может существенно влиять на температурные и концентрационные профили в потоке вдоль тела, и в результате на тепловой поток к поверхности. [c.34]

Отсутствие в формуле (3.14) коэффициента вязкости жидкости не случайно. Авторы считают, что вязкость жидкости не оказывает серьезного влияния на процесс перемешивания и ссылаются на то, что вязкость смеси нефти и дизельного топлива примерно в четыре раза больше вязкости дизельного топлива, а время пробега этих жидкостей одинаково. По данным П. П. Павлова [8] при увеличении вязкости в 100 раз оптимальное количество воздуха, необходимое для тушения, увеличилось только на 60%. [c.171]

В работе [52] рассмотрено поведение капель в пламени, в горючей жидкости и на твердых поверхностях, окружающих очаг горения. Установлено, что оптимальный диаметр капель для тушения бензина составляет 0,1 мм, для керосина и спирта 0,3 мм, для трансформаторного масла и нефтепродуктов с высокой температурой вспышки 0,5 мм. Отношение времени испарения капли воды ко времени ее нагрева не зависит от размеров капли и составляет около 13,5. Установлено также, что время испарения капли диаметром 0,1 мм не превышает 0,04 с. За это время капли с указанной степенью дисперсности успевают полностью испариться в пламени и обеспечить высокий коэффициент использования воды и соответствующий эффект тушения. Более крупные капли испаряются не полностью и не дают подобного эффекта, который определяется преимущественно интенсивностью испарения, приводящего к снижению температуры и разбавлению горючей системы. [c.66]

В работе [39] рассмотрены условия проникновения распыленных струй воды в пламя и механизм тушения пламени. Проникающая способность распыленных струй определяется их напором, сопротивлением пламени и горячих газов (названным автором указанной работы напором пламени), размером и скоростью движения капель. Напор пламени характеризуется подъемной силой воздуха и газообразных продуктов сгорания, которая пропорциональна высоте пламени и обусловливается тепловой конвекцией. Опыты показали, что напор пламени не зависит от природы горючего вещества. Напор струи определяется скоростью движения капель и увлекаемого ими потока воздуха он оценивается экспериментально по реакции насадка, из которого выбрасывается струя. Проникающая способность струи убывает с уменьшением напора струи и размера капель. При диаметре капель выше 0,8 мм проникающая способность струи не зависит от ее напора. В то же время по мере уменьшения размера капель коэффициент полезного использования воды повышается. Оптимальный размер капель зависит от напора струи и составляет 0,8—0,33 мм при напоре 0,6—2,6 кПа. [c.66]

Эффект применения пены при тушении пожара оценивается коэффициентом ее использования [c.236]

Коэффициент использования пены при тушении пожаров горю> чих жидкостей (на поверхности технологических аппаратов и на площадке под ними) определяют по формуле [c.237]

Результаты опытов показали, что при одновременном тушении на поверхности технологического аппарата и на площадке под ним коэффициент использования пены уменьшается почти в два раза. Процесс тушения в таких условиях будет в два раза продолжительнее, чем при тушении пламени лишь на поверхности пола. С этими особенностями тушения следует считаться при определении требуемого расхода пены. [c.237]

Эффект тушения распыленной водой зависит от проникающей способности струи, которая убывает с уменьшением напора струи и размера капель. В то же время по мере уменьшения размера капель повышается коэффициент полезного использования воды. Оптимальный размер капель в зависимости от напора струи составляет от 0,3 до 0,8 мм. [c.59]

Огнетушащую эффективность средства тушения можно характеризовать интенсивностью подачи или коэффициентом эффективности. Интенсивность подачи равна количеству средства тушения, подаваемого в единицу времени на единицу площади или объема горящего объекта. Коэффициент эффективности % равен [c.85]

Если площадь или объем горящего объекта могут быть определены достаточно точно, то удобнее употреблять в расчетах интенсивность подачи средства тушения. В других случаях, например при тушении струй горящей жидкости, интенсивность подачи не может быть определена, так как ни площадь, ня объем объекта неизвестны. Поэтому коэффициент эффективности остается единственной характеристикой средства тушения. При тушении струй горящих жидкостей или других объектов с неопределенной формой коэффициент эффективности вычисляется по формуле [c.85]

Из перечисленных выше инертных газов наименьшее распространение в практике пожаротушения имеют выхлопные газы. Было установлено, что пары любого нефтепродукта, смешиваясь с выхлопными газами двигателей внутреннего сгорания, не воспламеняются при содержании кислорода в смеси менее 14%. В зависимости от режима работы двигателя и коэффициента избытка воздуха содержание кислорода в выхлопных газах может изменяться от 1 до 20%. Наименьшее содержание кислорода наблюдалось при форсированных режимах работы двигателя и коэффициенте избытка воздуха, равном единице. В этом случае выхлопные газы можно применять для тушения пожаров в закрытых помещениях. Однако из-за технических трудностей это средство для тушения пожаров практически не используется, а применяется в основном для предотвращения взрывов в объемах, содержащих пары горючих жидкостей. [c.105]

Обзор факторов, влияющих на люминесценцию растворов, будет неполным, если мы не примем во внимание, что свечение раствора может находиться в зависимости и от степени дисперсности флуоресцирующего вещества в нем. Так, Левшин [13] показал, что с увеличением концентрации родамина 6 Ж в пределах от 3-10 до 1-10 г/мл выход флуоресценции падает с 1,00 до 0,17 одновременно резко деформируется спектр абсорбции. Левшин установил, что в этом случае повышение температуры снижает концентрационное тушение и одновременно уменьшается деформация спектров абсорбции они становятся все более похожими на спектры абсорбции разбавленных растворов. Левшин показал, что найденные им экспериментальные данные хорошо могут быть объяснены появлением в концентрированных растворах ассоциированных молекул на основании измеренных нм коэффициентов абсорбции и флуоресцентных выходов он смог даже вычислить степень ассоциации в изучавшихся им растворах. [c.49]

Касание вблизи точки О (оно не показано на рис. 46) также отвечает критическому условию, но другого типа. Бесконечно малое перемещение от точки касания прямой теплоотвода влево или кривой выделения тепла вправо приводит к резкому падению темиературы, т. е. горючий материал, вместо того чтобы реагировать ири температуре, соответствующей точке Q или более высокой температуре, находится в устойчивом состоянии при температурах, отвечающих точкам иересечення, лежащим левее Ь. В связи с этим Франк-Каменецкий назвал эту точку критической точкой тушения, а Ван-Лун — минимальной температурой горения. Подобно температуре воспламенения, эта температура пе является постоянной величиной, поскольку она зависит от различных факторов. Например, значительное влияние на нее может оказывать скорость газа. В диффузионной области скорость газа, помимо влияния на коэффициент теплопередачи, может также определять положение кривой теило-выделения. Этот эффект обнаруживается в том случае, когда наиболее медленной стадией является ие диффузия внутри пор к поверхности взаимодействия и от нее, а диффузии через гидродинамический пограничный слой к наружной поверхности твердого вещества. [c.174]

Измеряют относительные квантовые выходы и кинетику затухания флуоресценции. Полученные результаты обрабатывают в соответствии с уравнениями (4.11) —(4.20). Находят то, кц и константу комплексообразования в соответствии с уравнением (4.20),. Используя значение кс, полученное из кинетики флуоресценции, значения Я = 7 А и коэффициенты диффузии /3 = 2-10 см /с (пирен и четыреххлористый углерод) или ) = 1,5-10 см /с (акридиний с диметилнафталином)) по уравнению (4.26) рассчитывают значения (фоАр)нест для тех же концентраций тушителя, что были использованы экспериментально. Найдя истинные значения (фо/ф)А с учетом нестационарных поправок, по уравнению (4.20) находят константу комплексообразования. Сравнивают относительные вклады каждого из трех процессов (динамического тушения, нестационарных эффектов и комплексообразования) в изменение кван тового выхода флуоресценции. [c.223]

Крупные сборники или углубления, расположенные под всем натриевым контуром и в особенности под баками для хранения натрия. Они должны быть способными принять с достаточным коэффициентом запаса весь натрий, содерл<ащийся в установке. По возможности должны быть приняты меры, устраняющие трудности удаления натрия после тушения пол<ара и охлаждения его. Если под сборником имеется достаточное пространство, то л<елательным решением является применение отстойников в форме бутыли аналогично отстойникам, используемым для крупных масляных трансформаторов, [c.197]

Эти же величины появились во вторых изданиях обеих монографшх. Герцберг объяснил причину расхождения данных тем, что он не учел энергию испарения брома и энергию возгонки иода. На основанип более полного обсуждения данных в гл. XX можно принять, что ошибка в этих значениях О не превышает 0,2 ккал/молъ. Фтор в отличие от других галогенов поглощает свет непрерывно, поэтому в этом случае приходится ссылаться на термические данные для энергии диссоциации, а также на дифракцию электронов и спектры комбинационного рассеяния при определении межъ-ядерного расстояния [16]. Для определения частоты колебания иснользуют зависимость коэффициента тушения от частоты [16а]. [c.382]

Напор у пеногенераторов следует принимать расчетом в зависимости от вязкости нефтепродукта, длины пенопровода, уровня взлива, коэффициента преобразования давления с учетом НПБ 61-97 "Пожарная техника. Установки пенного пожаротушения. Генераторы пены низкой кратности для подслойного тушения резервуаров. Общие технические требования". [c.400]

В [9] рассматривается ситуация, которая имеет место ири определении вероятности рекомбинации атомов кислорода газодинамическими методами, и для которых характерна замороженность реакций в газовой фазе. Предполагается, что в этих условиях можно учитывать только образование и тушение на поверхности электронно возбужденных молекул Оз- Пе учитываются процессы, связанные с колебательно возбужденными молекулами Оз- Считается также, что гетерогенная рекомбинация протекает по ударному механизму Или-Райдила. Результаты расчетов показали, что в случае эффективного образования электронно возбужденных молекул О2, тепловые потоки на исследуемую поверхность могут быть снижены на 10-20 %. Это обусловливает погрешность восстановления коэффициента рекомбинации по измеренному тепловому потоку, достигаюгцую целого порядка. Отметим также, что в [9] показано, что на траектории входа планируюгцего аппарата в атмосферу Земли возбужденные частицы оказывают влияние на тепловой поток к поверхности с высокими каталитическими свойствами, а для низко каталитических покрытий их влияние не столь суш,ественно. [c.92]

Тушение флуоресценции антрацена процессы., лимитируемые диффузией. Измерения тушения флуоресценции в растворе интересны в связи с теорией процессов, лимитируемых диффузией, так как при их использовании можно определить большие константы скорости в растворителях с различной вязкостью и в широком температурном интервале. Для бимолекулярных реакций между незаряженными молекулами, происходящих нри каждом столкновении, приблизительная величина вычисленной константы скорости равна (8ДГ/ЗОООт]) л-молъ -сек , где т] — вязкость. Это выражение предсказывает 1) обратную зависимость скорости от вязкости 2) значение константы скорости порядка 10 л-молъ сек нри 25° в воде (т] = 0,01 пуаз) и в органических растворителях, имеющих сравнимую вязкость 3) зависимость от температуры определяется температурной зависимостью Т 1ц, что дает эффективную энергию активации в несколько килокалорий на моль. Было изучено тушение флуоресценции антрацена и его замещенных кислородом в различных органических растворителях при температурах от —50 до Н-20° при таких концентрациях, когда димеризация незначительна [17, 30, 311. Константы скорости в бензоле, ацетоне, хлороформе и т. д. лежат в интервале 2-10 —8-10 л-молъ -сек- . Эти значения с точностью до 50% согласуются со значениями, рассчитанными из простой теории диффузии нри условии, что в качестве коэффициента диффузии кислорода берут неносредственно наблюдаемую величину [5], а не значение, получаемое из уравнения Стокса — Эйнштейна, которое используется в приближенной теории (Л Г/бят г). (Для тушения двуокисью серы получены сравнимые значения, для тушения четыреххлористым углеродом и бром-бензолом они примерно в 100 раз меньше.) Растворы в различных парафиновых фракциях с вязкостью 0,03—1,9 пуаз обнаруживают зависимость от вязкости [30]. Температурные коэффициенты малы но сравнению с температурными коэффициентами боль- [c.162]

Так как коэффициент эффективности безразмерен, то формулы (70) и (71) эквивалентны. Коэффициент эффективности является более общей характеристикой, чем интенсивность подачи, так как позволяет сравнивать между собой эффективность различных средств тушения в рааных условиях горения. [c.85]

Газоводяная смесь является эффективным средством тушения пламени струй сжиженного газа при пожарах на объектах газоперерабатывающих предприятий. Коэффициент эффективности газоводяной смеси равен 10, т. е. на 1 кг сгорающего газа необходимо подавать 10 кг смеси. Весьма важно, что после тушения пожара сжиженного газа не возникает угрозы псоторяого воспламенения, так как струя газоводяной смеси препятствует образованию взрывоопасной газовоздушной зоны и охлаждает нагретые части технологического оборудования. Для этого необходимо, чтобы установка [c.105]

В условиях локального тушения огнетушащая концентрация в пространстве вокруг горящего объекта создается в процессе непрерывного перемешивания паров топлива с парами галоидуглеводорода. Важную роль играет рассеивание паров турбулентной диффу- ией, в результате которой концентрация паров галоидуглеводорода в зоне горения уменьшается. Тушение пламени горящей жидкости в ьтих условиях происходит только в том случае, если отношение расхода состава к скорости сгорания жидкости будет превышать некоторое критическое значение к, определяемое по формулам (70) или (71). Иначе говоря, существует некоторое минимальное значение коэффициента эффективности, зависящее от физико-химиче-ских свойств огнетушящего состава, горючей жидкости и условий горения. Значение коэффициента эффективности можно оценить из опытов, проведенных на предварительно подготовленных смесях. Если исходить из предположения, что механизм ингибирования [c.109]

При минимальном значении коэффициента эффективности время тушения очень велико (см. рис. 49), поэтому общее количество состава, израсходованного на тушение, будет очень большим. В связи с этим рас.ход состава следует рассчитывать по оптимальному коэффициенту эффективности, который соответствует минимальному времени тушения. Оптимальный коэффициент эффективности хладона 114В2 и состава СЖБ при тушении пламени нефтепродуктов, спиртов, эфиров и кетонов равен соответственно 15 и 20. Время тушения пламени при этом не превышает 30 с. Из этих нных легко определить осноиные параметры системы локального пожаро- [c.110]

Кроме дозиметров на основе полимерных материалов и соответствующих им методов регистрации широко используют метод тушения фотолюминесценции с использованием таблеток антрацена и л-терфе-нила для дозиметрии у-излучения [353], метод диффузного отражения [354] и измерение газовыделения из органических соединений [355]. Так, используя таблетки из глюконата кальция [354], можно измерять поглощенные дозы в интервале 102—10 Дж/кг, поскольку коэффициент диффузного отражения при этом меняется более чем на 60%. [c.247]