Малые агрегаты

Существование критического зародыша алмаза, состоящего из столь малого количества атомов, возможно, в частности, при достаточно высокой вероятности именно гетерогенного образования (большинство экспериментальных данных свидетельствует о гетерогенном механизме зародышеобразования) его на торцевых поверхностях графитовых блоков как наиболее реакционноспособных с учетом того, что поверхностные межфазные энергии базисной и торцевой поверхностей различаются на порядок. Отсюда становится очевидной роль определенных размеров графитовых блоков, т. е. процесса предварительной графитации. Действительно, как отмечено в работе [27], разность средних потенциальных энергий в расчете на один атом в малых агрегатах в основном обусловлена ненасыщенными связями наружных атомов агрегата и различиями в расположении атомов зонного строения (или приблизительно различиями в энергиях связей). Поэтому важен размер поверхностей графитовых блоков, поскольку ненасыщенными связями там являются а-связи, близкие по энергии к а-связи в алмазе (в отличие от л-связей в графите). [c.350]

Модели малых агрегатов [c.259]

Более поздние исследования подтверждают, что модели агрегатов некорректны. Спектроскопические данные (см. п. 4.7.2) показывают, что вода не состоит из малого числа отчетливо различных разновидностей молекул. Кроме того,. малый разброс времени диэлектрической релаксации (см. 4.6.1) говорит, что, даже если в воде и существуют малые агрегаты различного размера, время их жизни не превышает 10 " с. Модели малых агрегатов пе могут объяснить сильную угловую корреляцию молекул в воде, о чем свидетельствует высокое значение диэлектрической постоянной воды. [c.259]

Аппараты различной производительности непрерывно работают от 20 до 100 суток. После остановки аппарата намерзшие примеси удаляют продуванием теплого воздуха, подогретого паром до 50 °С. Продолжительность отогрева малых агрегатов 4—5 ч, высокопроизводительных — до 48 ч. Охлаждение аппарата после оттаивания занимает от 6—8 до 20 ч. [c.216]

Описаны физические предпосылки теории конденсации. Склонность пересыщенных паров к переохлаждению связана с ненормально высоким давлением паров малых агрегатов или кластеров молекул. Даже в этом случае последовательная серия случайных событий может привести к тому, что малый кластер будет увеличиваться в размерах, присоединяя молекулы, и наконец достигнет таких размеров, когда его давление пара упадет ниже давления конденсирующейся паровой фазы. После этого кластер будет продолжать расти быстро и без затруднений. [c.68]

Особенно тщательно следует это выполнять во фреоновых установках. Прежде всего необходимо принимать меры для удаления влаги из системы перед ее первоначальным заполнением. Заводы-изготовители малых агрегатов имеют возможность высушивать изделия в сушильных шкафах в течение 8—10 ч при температуре 60—80° С, сопровождая сушку удалением воздуха и водяного пара из системы при помощи вакуумнасосов до абсолютного давления 0,05—0,2 мм рт. ст. (этому давлению соответствует точка росы от —50 до —35 С. Более просто и быстро можно сушить аппараты, если их поместить в печь с температурой около 140° С и пропускать через них сухой воздух, нагретый примерно до 100° С и сжатый до давления 4 кгс/см . Сжатый воздух проходит осушку до точки росы около —50° С пропусканием через осушитель. В более крупных установках высушиванию подвергаются части установки по отдельности. После высушивания аппаратов и труб все имеющиеся отверстия закрываются заглушками и в таком виде изделия транспортируются до места монтажа. Заглушки открываются только при выполнении монтажных работ. [c.269]

На основании результатов испытаний Д. М. Иоффе сделаны выводы об оптимальной скорости воздуха в конденсаторе. В агрегатах с приводом компрессора и вентилятора от одного электродвигателя оптимальная скорость воздуха в суженном сечении конденсатора равна 5—7 кг/м -сек. В малых агрегатах с бессальниковым или герметичным компрессором оптимальная скорость воздуха 3— 5 кг м -сек. [c.116]

Компрессионная холодильная машина для торгового оборудования состоит из малого агрегата (до 3000 ккал час), одного или нескольких испарителей, приборов автоматики, пусковой электрической аппаратуры и соединительных трубопроводов. Большинство холодильных машин имеет регенеративный теплообменник. Они работают автоматически, поддерживая в охлаждаемом объекте заданную температуру. Холодильную машину монтируют на за-воде-изготовителе, если агрегат устанавливают внутри охлаждаемого объекта, или собирают на месте установки торгового оборудования (камеры, витрины, шкафа и др.). [c.310]

Рекомендуемые для проектирования и эксплуатации значения массовой скорости воздуха составляют 5—7 кг/(м с) в агрегатах с приводом компрессора и вентилятора от одного электродвигателя 3—5 кг/(м с) в малых агрегатах с бессальниковыми или герметичными компрессорами, где электродвигатель вентилятора имеет низкий КПД 8—10 кг/(м с) в аппаратах воздушного охлаждения типов АВГ и АВЗ. При выборе массовой скорости воздуха и типа вентилятора следует также учитывать шумовые характеристики вентилятора. [c.22]

Конструктивные особенности воздушного конденсатора предопределяют общую компоновку агрегата на плоской опорной раме с расположением на рей компрессора, конденсатора и ресивера. Приборы защиты и контроля из-за небольших размеров таких агрегатов в единый блок не объединяют, а размещают на раме и корпусе ресивера. В состав малых агрегатов манометры в большинстве случаев вообще не вводят. Вентиляторы имеют автономные электродвигатели. [c.34]

Для малых агрегатов и для двигателей с короткозамкнутым ротором применяют разгонные муфты вместо отжима всасывающих клапанов. Число включений ограничено нагревом стартера и двигателя. На больших агрегатах используют для регулирования отжатие всасывающих клапанов на ходу компрессора. Клапаны отжимаются сжатым воздухом с помощью регуляторов давления. Для пуска остановленного компрессора, когда в воздушном ресивере имеется давление, необходимо соединить отжимное устройство с воздушным ресивером так, чтобы всасывающие клапаны приподнимались. [c.153]

Конструктивная особенность двухроторных насосов, связанная с наличием гарантированного зазора в движущихся рабочих механизмов, позволяет работать ДВН с относительно малыми энергозатратами, составляющими 5-30 Вт/(л/с). Удельные затраты по массе на единицу скорости откачки составляют 0,5-3 кг/(л/с). В малых агрегатах электродвигатель подсоединяют к ротору непосредственно через муфту их охлажде -ние осуществляется от воздущного потока посредством оребрения. В больщих машинах привод клиноременный они имеют водяное или масляное охлаждение среды по внутренним каналам роторов. [c.293]

Согласно этой теории, образование зародышей новой фазы в старой мета-стабильной фазе рассматривается как флуктуационный процесс. При допущении макроскопических свойств для малых агрегатов изменение свободной энергии образования зародышей, состоящих из I молекул, выражается так [c.128]

Скорректированная таким образом теория, как признают сами авторы, слишком не согласуется с имеющимися экспериментальными измерениями в камере туманов. Причину этого расхождения они объяснили неполной термической аккомодацией на очень малых агрегатах и незаконным распространением макроскопических свойств на микроскопические системы типа зародышей. Однако, согласно оценкам авторов, вероятность аккомодации даже на весьма малых скоплениях (/ -18 молекул) оказывается 0,2. Поэтому они вынуждены допустить, что ответственным является неучет зависимости а от кривизны, при этом для согласия с экспериментом а необходимо увеличить на 20% по сравнению с макроскопическими значениями. Между тем, согласно теоретическим рассмотрениям [18] о должна, наоборот, уменьшиться с уменьшением размера зародыша. [c.130]

Агрегат с малым числом атомов неустойчив, он может терять атомы. Частота ц, (с ) распада или диссоциации агрегатов рассчитьгаается по формуле Томсона для давления пара над малыми каплями. Для очень малых зародышей эта формула не выполняется, поэтому р,, — неизвестная величина, которую наряду с X,, необходимо определять экспериментально. Если / < 6, значение энергии связи нужно рассчитывать методами квантовой механики. Для малых агрегатов распад вероятнее роста Р > Хг, / < / для больших справедливо обратное. Зародыш из С атомов называется критическим. [c.689]

Вторую стадию Габер усматривал, опираясь на теорию коагуляции Смолуховского и Жиглюнди, в неупорядоченном скоплении молекул в малые агрегаты. Скорость образования таких скоплений должна зависеть от того, в какой степени концентрация молекул, о которых идет речь, превышает растворимость и как велика подвижность молекул в жидкости, в которой происходит осаждение , другими словами, от избытка концентрации и величин коэффициентов диффузии. [c.28]

Молекулы переохлажденного расплава стремятся расположиться в решетке в таком порядке, при котором потенциальная энергия возникающего молекулярного агрегата минимальна. Тепловое движение, с одной стороны, облегчает процесс упорядочения, а с другой — разрушает уже возникший порядок. Устойчивость первых упорядоченных молекулярных агрегатов меньше, чем больших кристаллов — соответственно их точка плавления лежит ниже. Если взять малый агрегат шарообразной формы, то разность Л1ежду его точкой плавления и точкой плавления кристалла этого же вещества можно выразить посредством известного уравнения В. Томсона, модифицированного Дж. Дж. Томсоном [19], [c.28]

Выведенная формула отличается от приведенных до сих пор в литературе множителем Оз вместо Oi, а также, что более существенно, множителем ехр(+Я//сГ), который до сих пор не учитывали или которым пренебрегали. Это, однако, недопустимо, так как он соответствует величине в 5—7 порядков Случайно, однако, он компенсируется некоторым другим множителем, который мы также еще не принимали во внимание. Наш анализ включал предположение о том, что величина коэффициента конденсации а 1 сохраняется постоянной вплоть до самых малых агрегатов. Это ни в коем случае не верно. В то время как энергия конденсации молекулы пара, падающей на большую капельку, может распределиться по этой капельке и имеет достаточно времени, чтобы рассеяться в многочисленных соударениях с молекулами газа-носителя (например, воздуха), в случае очень маленьких образований из 1, 2,., , молекул вероятность отрыва их в актах соударений вследствие недостаточности отвода энергии будет больше. Так, в случае одноатомных паров для образования двухатомной частицы требуется тройной удар, что в уравнении для / означает появление множителя, уменьшающего результат. Этот множитель дается отношением времени жизни пары атомов, богатой энергией, к среднему времени, которое протекает между двумя соударениями молекул газа. В случае одноатомных газов время жизни такой пары равно обратному значению частоты колебаний, т. е. составляет примерно 2 с. При атмосферном давлении удары следуют один за другим приблизительно через 2 10 с., так что трудность первого акта присоединения должна быть учтена в формуле множителем по крайней мере порядка 10" . Следующий акт обусловливает введение нового множителя, который, однако, ввиду большей продолжительности жизни [45] трехатом- [c.124]

Если на основании высказанньгх соображений нрпнять значение (р1/рсо)кр = 4,1 за правильное, то возникает разногласие с теоретическим расчетом, а именно оказывается, что облегчение образования капель за счет заряда, частиц не столь велико, как должно было бы быть согласно расчету. Ошибка, весьма вероятно, связана с нредноложением, что малые агрегаты НгО являются проводящими шариками. Степень диссоциацпп воды равна [c.141]

Образование полимолекулярных слоев на адсорбенте при давлениях ниже давления насыщения во многих отношениях аналогично образованию полимолекулярных агрегатов ( lusters) в неидеальном газе. Имеется, однако, существенное различие. В газе число полимолекулярных агрегатов ничтожно малб по сравнению с числом простых молекул (исключая область, близкую к критической точке), вто время как поверхностные полимолекулярные слои образуются при давлениях, много меньших давления насыщения. Это различие может быть объяснено, исходя из соображений о поверхностном натяжении. В газе большая свободная поверхностная энергия малых агрегатов делает их образование маловероятным. Однако при адсорбции образование жидкой поверхности практически уже завершено после адсорбции [c.215]

Ряд моделей воды, ранее широко принятых, но в настоящее время имеющих только исторический интерес, представлял жидкую воду как равновесную смесь малых агрегатов молекул воды, В некоторых моделях (см, [55]) жидкость рассматривалась как смесь НаО, (НгО)а, называемого дигидролом, и (НгО)з, называемого тригидролом, В другом варианте моделей жидкость рассматривали как смесь НгО, (НгО)г, (НгО)4 и (НгО) , Зависимость свойств воды от температуры, давления и концентрации раствора объяснялась на основании изменений равновесных концентраций агрегатов, и для многих свойств воды достигалось хорошее согласие с экспериментом. Свойства дигндрола и тригид-рола были представлены в виде таблиц Дорсеем [86], [c.259]

Агрегаты малых холодильных машин. Первой моделью малых фреоновых машин, которые начали у нас серийно выпускать с 1948 г. (Харьковский завод холодильных машин), были машины с агрегатом типа ФАК- Эти агрегаты имеют базовый сальниковый компрессор 2ФВ4/4,5, конденсатор воздушного охлаждения, ресивер, жидкостный фильтр и реле давления. В зависимости от частоты вращения компрессора холодопроизводительность агрегатов ФАК-0,7, ФАК-1,1 и ФАК-1,5 равна 0,8 1,3 и 1,75 кВт (цифра в марке агрегата указывает на холодопроизводительность в тыс. ккал/ч). Несмотря на ряд преимуществ агрегатов с герметичными компрессорами, которые начали серийно выпускать с 1960 г., агрегаты типа ФАК благодаря высокой их надежности до настоящего времени не сняты с производства (кроме ФАК-0,7). Их применяют для охлаждения торгового оборудования с вынесенным агрегатом. Агрегаты ФАК-1,5МЗ, например, используют для охлаждения сборных камер типа КХС вместимостью 6 или 12 м (два агрегата). Техническая характеристика малых агрегатов приведена в табл. 29. Все агрегаты (кроме ФАК) построены на базе компрессоров ряда ФВ6, ФУ 12 и ФУУ25 (в открытом или бессальниковом исполнении — БС). Цифра в марке компрессора указывает холодопроизводительность в тыс. ккал/ч при стандартном режиме = —15 °С, / = 30 X) и наибольшей частоте вращения. Первая цифра в марке агрегата указывает холодопроизводительность (в тыс. ккал/ч) при номинальном режиме. Вторая цифра указывает на хладагент (1 — К12, 2 — К22, 5 — К502). Последняя цифра обозначает температурный диапазон (табл. 30). [c.182]

Клеющее вещество в виде золя или раствора проникает между частицами и выпадает в форме геля или осадка. Валентные связи в нем нейтрализованы элементами дисперсионной среды, и имеется возможность взаимодействия со склеенными поверхностями лишь при помощи дополнительных валентных сил (Ван-дер-Ваальсовых-молекулярных), поэтому прочность этих агрегатов мала. Агрегаты, сцементированные солями, встречаются в сероземных почвах. [c.12]

В малых агрегатах с бессальниковыми или 1 ерметичными компрессорами электродвигатель вентилятора имеет низкий к. п. д., поэтому оптимальное значение равно [c.272]

Следующим этапом заводского испытания агрегата является обкатка его на стенде, продолжительностью не менее 48 час. под давлением фреона. Температурные границы работы агрегата должны соответствовать (в зависимости от его дальнейшего назначения) стандартным условиям или условиям кондиционирования воздуха. При этом систематически проверяют рабочие давления (по стендовым манометрам), интенсивность нагрева компрессора, а также герметичность (в малых агрегатах течеиска-телем, в остальных галоидной горелкой). [c.333]

Горизонтальные ресиверы малых агрегатов иногда используют в качестве осыо- [c.318]

Использование осветлителей практически целесообразно для очистки сточных вод, содержащих грубодисперсные, мелкодисперсные и коллоидные частицы, характеризующиеся малой агрегатив- [c.55]

Трубопрокатные агрегаты с автоматическим станом и станами тандем относятся к числу наиболее распространенных для производства бесшовных горячекатаных труб. В соответствии с сортаментом выпускаемых труб агрегаты условно делят на три типоразмера малые, средние и большие. На малых агрегатах типа 140 прокатьшают трубы диаметром 30... 159 мм с толщиной стенки [c.19]

Ранее в малых агрегатах применяли вентиляторы с узкими лопастями (рис. 106, а), создающие повышенный шум. Для герметичных агрегатов были разработаны малошумные широколопастные вентиляторы типа К-95, изображенные на рис. 106, 6. Это позволило значительно снизить шум и вместе с тем повысить производительность вентиляторов диаметром 250 мм более чем на 25% (кривая 5 на рис. 107) по сравнению с узколопастными (кривая 6) при работе с агрегатами ХЗХМ (кривые 1—4). [c.196]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология