Ректификация промежуточными теплообменниками

Рис. - 1-8. Процесс ректификации с использованием промежуточного теплообменника.

Паровая часть (метилтолуилат) из дистилляционной колонны 1, пройдя систему охлаждения (теплообменник, который охлаждается циркулирующим метанолом), емкость (сборник) 5,. теплообменник 3, поступает в промежуточную емкость 5, оттуда метилтолуилат направляется на стадию окисления и частично— в виде флегмы — возвращается в колонну 7. Несконденсировавшиеся пары метилтолуилата улавливают в газовом холодильнике 9, а очищенные газы отсасывают эжектором 10. Барометрическая вода, выходящая из эжектора 10, поступает через барометрический затвор 11 ъ колонну ректификации метанола. [c.176]

Схемы установок для периодической ректификации и для непрерывного процесса различаются лишь отсутствием в первой схеме теплообменника предварительного нагревания разделяемой смеси и точкой ввода исходной смеси. Если при непрерывной ректификации смесь вводится в колонну на некоторую промежуточную тарелку, то при периодическом процессе исходная смесь Ср единовременно загружается в куб-испаритель (рис. 6.22). В кубе 2 подлежащая разделению смесь с помощью греющего пара сначала нагревается до температуры ее кипения затем подача греющего пара продолжается, и за счет теплоты его конденсации из смеси выделяются пары, которые поднимаются вверх [c.436]

К -/ —первая экстрактная колонна К 2 — вторая экстрактная колонна Т- —нагреватель-испаритель Т-2—кипятильник первой колонны Т-5— теплообменник керосиновая фракция — остаток первой колонны Т- —конденсатор паров смеси ароматических углеводородов Т-5 —кипятильник второй колонны Е-1 —промежуточная емкость 1 — ввод экстрактного раствора 2 — ввод орошения— ЗОг 5 — вывод паров ЗОг в главный конденсатор 4—вывод керосиновой фракции 5—вывод смеси ароматических углеводородов на ректификацию 5 —вход теплоносителя У —выход теплоносителя. [c.311]

Установка для ректификации жирных кислот, помимо ректификационной колонны, включает теплообменники, конденсаторы, насосы, промежуточные сборники и другое оборудование. Расчет всего этого оборудования производится на основе материальных и тепловых балансов ректификационной установки. [c.123]

Конструкции. Абсорбционно-диффузионные агрегаты выпускают с горизонтальными и вертикальными кипятильниками. В некоторых конструкциях осуществлена ректификация аммиачных паров крепким горячим раствором, выходящим из теплообменника, или крепким раствором, отбираемым из промежуточной части аппарата. При втором способе ректификации получают наибольший тепловой коэффициент агрегата вследствие более полной внутренней регенерации тепла, что сводит необратимые потери к минимуму. Впервые такую ректификацию применил Третьяков, повысив тепловой коэффициент на 20— 25%. Теплообменник по линии крепкого раствора разделен на две части. Из первой — раствор направляется в ректификатор, где пары аммиака очищаются от водяного пара, затем отводится во вторую часть, откуда направляется в генератор. Разделяя [c.245]

К-7 — колонна подготовки сырья для экстракции К-8 — колонна экстракции К-9 — колонна регенерации К-10 колонна промывки рафината и экстракта К-11, К-12, К-13 — колонны ректификации экстракта К-14 — колонна очистки ДЭГ КОИ — камера однократного испарения Т-18 — подогреватель сырья экстракции Т-19 — подогреватель рисайкла Т-22 — теплообменник Т-12 — подогреватель колонны К-9 Т-23 — подогреватель экстракта Т-13, Т-14а, Т-15 — подогреватели колонн К-11, К-12, К-13 Т-14, Т-16, Т-17, Т-25 —подогреватели колонны К-14 Е-46 — отстойник рафината Е-47 — промежуточная емкость рафината Е-24 — отстойник рисайкла В-23, Е-49 — отстойники экстракта Е-48 — промежуточная емкость экстракта Е-25 — сборник циркулирующей воды Е-29 — сборник воды. [c.333]

Принципиальная схема установки с однократным испарением приводится на рис. 15. Нефть из промежуточного парка или непосредственно с установки ЭЛОУ забирается сырьевым насосом и пропускается через теплообменники и трубчатую печь в ректификационную колонну. В эвапорационном пространстве происходит однократное испарение нефти. Пары нефти затем разделяют ректификацией на целевые фракции, а из жидкости также с применением процесса ректификации удаляют легкокипящие фракции. [c.131]

Применение промежуточного циркуляционного орошения позволяет рационально использовать избыточное тепло колонны для подогрева нефти в теплообменниках, при этом выравниваются нагрузки по высоте колонны, что обеспечивает оптимальные условия ее работы. Выбирая схему орошения для работы колонны, следует учитывать степень регенерации тепла, влияние промежуточного орошения на четкость ректификации и размеры аппарата. [c.342]

Большая часть паров бензола и воды конденсируется в теплообменнике. Конденсат охлаждается в холодильнике до 40 °С и собирается в отстойнике, где бензол отстаивается от воды в течение 1 ч. Часть паров бензола конденсируется водой. Конденсат сливается в отстойник. Верхний слой из отстойника направляется в колонну нижний сливается в отстойную яму, где дополнительно расслаивается. Верхний углеводородный слой возвращается в производство этилбензола на ректификацию, а нижний слой поступает на очистку химически загрязненных стоков, после чего очищенные стоки сбрасываются в канализацию. Сухой бензол из куба колонны насосом подается через холодильник на промежуточный склад, откуда поступает на ректификацию. [c.224]

Двухступенчатая машина (рис. 112) может работать как с одной, так и с двумя температурами испарения. Процесс повышения давления от давления испарения до давления конденсации осуществляется последовательно двумя увязанными системами, представляющими два цикла — высокого и низкого давления. Каждая система имеет свой генератор 1, абсорбер 2, дроссельные вентили 3, насос 4 и теплообменник 5. Концентрация пара после ректификации в ступенях высокого и низкого давлений должна быть одинаковой. Машина может работать как при одной, так и при двух температурах испарения. На схеме показаны конденсатор 6, регулирующие вентили 7, промежуточный сосуд 8, испаритель 9 пунктиром показан второй испаритель 10 для более высокой температуры испарения, соответствующей величине промежуточного давления. [c.208]

Сухой газ из сепаратора 5 поступает в теплообменник 2, где его температура повышается до 21,1° С. Затем газ дожимается компрессором до давления 21,1 кгс/см и направляется потребителям. Метанол из низа сепаратора 4 отводится на регенерацию, а углеводородный конденсат поступает в промежуточную емкость 8, где при давлении 16,5 кгс/см и температуре —84,4° С происходит его разгазирование. Газовая фаза отводится в поток сухого газа, а жидкость через теплообметшк Р, где она подогревается до —6,7° С, поступает в деэтани-затор 6. Продукт низа деэтанизатора отводится из ребойлера 7 па ректификацию. [c.189]

Переработка продуктов реакции лроизводится так л е,. как при жидкофазном хлорировании парафинов, и состоит в очистке от хлористого водорода и хлорного железа и ректификации. Для нейтрализации и промывки можно применить систему противоточной экстракции, приведенную на рис. 39 (стр. 159), но в данном случае изображена другая схема. Сырой продукт из промежуточного сборника 10 непрерывно подается в смеситель 13, куда также поступает из емкости 11 разбавленный водный раствор щелочи, подогретый в теплообменнике 12. Образовавшаяся в смесителе эмульсия разделяется в сепараторе 14 непрерывного действия. Водный раствор щелочи (верхний слой) возвращают на приготовление свежего раствора в емкость И, -куда добавляют концентрированную 40%-ную щелочь часть щелочного раствора сбрасывают в канализацию. Продукт реакции (нижний слой) стекает из сепаратора через гидравлический затвор в сборник 15, откуда направляется на ректификацию. Последняя осуществляется непрерывно, причем сначала отгоняется азеотропная смесь получаемого хлорпроизводного с водой, имеющая наименьшую точку кипения. Смесь разделяется затем в сепараторе — водный слой возвращают на приготовление щелочного раствора, а осушенная жидкость поступает на дальнейшую перегонку. Если целевой продукт не предназначен для синтеза мономеров или химически чистых веществ, ректификации его часто не требуется. [c.182]

Рис. 124. Установка системы Гильома для ректификации спирта-сырца I — напорный бак для сырца с регулятором уровня, 2—теплообменник-рекуператор сырого спирта, 3—оектификациониая колонна, 4 — эпюрационная колонна, 5—сборник воды, б— напорный бак для воды, 7—дефлегматор эпюрационной колонны, 8 — конденсатор холодильник эпюрационной колонны, 9 — контрольный фонарь для головных погонов, 70 —выварная колонна, 11 — аккумулятор ректификационной колонны, 12 — сивушная дополнительная колонна, 13 — дефлегматор-конденсатор дополнительной колонны, 14 — окончательная колонна, 15 — дефлегматор-конденсатор окончательной колонны, 16 — холодильник, 77 — контрольный фонарь (эпрувет) для спирта 1-го сорта, 18 — контрольный фонарь для уходящей воды, 79 — контрольный фонарь для уходящей воды, 20 — регулятор Саваля для пара 21 — регулятор Гильома для воды, 22 — маслоотделитель, 23 — фонарь для масла, 24 — фонарь для промежуточных продуктов.

Из примера видно, что применение последовательного включения абсорберов при х>Хыакс в чистом виде нецелесообразно. Заметный экономический эффект получен в варианте 5, где применение последовательного включения абсорберов сочетается с промежуточной подачей раствора. В рассмотренном примере (вариант 5) нагрузка Qo, =15,5-10 ккал/ч обеспечивала полное использование донасыщенного в абсорбере высокого давления раствора для охлаждения дефлегматора. При увеличении излишек раствора следует направить в теплообменник, заменив схему рис. 49, а схемой рис. 48, а. Наоборот, дальнейшее снижение нагрузки по холоду высокой температуры потребует уменьшения количества раствора в системе высокого давления, что вызовет дефицит раствора для охлаждения дефлегматора и может увеличить тепло ректификации либо уменьщения концентрации раствора в системе высокого давления. В обоих случаях увеличится количество тепла нагрева, что неизбежно и для вариантов 5, 4 при переходе на режим с уменьшенным [c.133]

В установке (рис. 79) предусмотрены два генератора. Генератор I ступени работает за счет тепла конденсации и ректификации паров, получающихся в генераторе И ступени, который обогревается теплом, подводимым извне. В первом генераторе раствор выпаривается до некоторой промежуточной концентрации т, забирается насосом и через теплообменник высокого давления подается в генератор И ступени, в котором выпаривается раствор при высоком давлении, достигая концентрации слабого раствора а- Образовавшиеся в генераторе II ступени при давлении р пары поступают в укрепляющую колонну, состоящую из дефлегматора совмещенного типа. Дефлегматор располагают в нижней части выпарного элемента совмещенного типа генератора I ступени. Здесь тепло ректифика- [c.194]

I — аппарат с мешалкой для приготовления катализирующего комплекса 2 — емкость для свежего полимера (тетрамера) 3 — насос для подачи тетрамера в реактор 4 — емкость для бензола 5 — насос для подачи бензола в реактор 6 — реактор-алкилатор первой ступени 7 — промежуточный бачок для приема к насосу циркулирующих продуктов 8 — циркуляционный насос 9 — реактор-алкилатор второй ступени 10 — отстойник комплекса 11 — смеситель 12 — отстойник щелочи 13 — циркуляционный насос 14 — насос для подачи продуктов реакции на блок ректификации 15, 21, 27 — конденсаторы 16, 22, 28 — емкости для орошения 17, 23, 29 — насосы для подачи орошения в колонну 18 — бензольная колонна 19 — теплообменник 20, 25, 30 — подогреватели 24 — колонна для отгона циркулирующей фракции тетрамера 26 — вакуумная колонна для вторичной перегонки целевой фракции додецилбензола [c.113]

В случае термической полимеризации фракции 160—200 °С или 140—200 °С, выделяемых из жидких продуктов пиролиза нефтяного сырья, основную аппаратуру установки составляют ректификационная колонна, предназначенная для выделения этих фракций, полимеризатор, снабженный мешалкой и рубашкой отгонный куб для выделения углеводородов, незаполиме-ризовавщихся в процессе конденсаторы-холодильники теплообменники емкости для исходных, промежуточных и готовых продуктов. Установки для термической полимеризации продуктов газофракционирования оборудованы аналогично установкам, предназначенным для полимеризации жидких продуктов пиролиза нефтяного сырья, за исключением узла реактифика-ции исходного сырья, служащего для выделения целевых фракций. В случае жидких продуктов газофракционирования на полимеризацию поступают непосредственно продукты с низа газофракционирующей колонны, т. е. фракции 70—180 °С, и, следовательно, предварительная ректификация их не требуется. [c.100]

Пройдя колонну синтеза 5, реакционные газы с температурой 380—400 °С охлаждаются в теплообменнике 6 до 120—140 °С и направляются в холодильник-конденсатор 8. В этом аппарате при охлаждении газа до 30—40 °С происходит конденсация паров метанола и воды, а также растворение в конденсате (метаноле-сырце) продуктов побочных реакций и некоторого количества компонентов исходной газовой смеси. Газовая смесь и метанол-сырец разделяются в сепараторе 10. Метанол-сырец передавливается в промежуточный сборник 11 (давление в нем 5—16 ат), откуда он направляется на ректификацию. Отделенный газ проходит через дополнительный сепаратор 9 для выделения капель метанола, компримируется циркуляционным компрессором до давления синтеза и возвращается в аппарат 3 на смешение с исходным газом. Так как при ци жуляции в системе накапливаются инертные компоненты (метан, азот, аргон), для поддержания заданного отношения Нг СО часть рециркулирующего газа после сепаратора 9 выводят из системы (так называемый продувочный газ). Его объединяют с газами, выделяющимися из метанола-сырца при снижения давления в сборнике 11 (танковые газы), и направляют на переработку в смежные [c.80]

Поэтому в установке с колонной однократной ректификации отброс-ный газ, поступающий в теплообменник, содержит значительную часть кислорода, не выделенного Щ53 из воздуха. Это является серьезным недостатком колонны однократной ректификации, который может быть устранен лишь в колонне двойной ректификации (фиг. 2.6). В этом случае жидкий воздух вводится в нижнюю колонну в промежуточной точке В. Конденсатор-испаритель в верхней части нижней колонны обеспечивает получение чистого азота, который отводится в точке Е. Для одновременного получения чистого кислорода обогаще нная кислородом жидкость ( 38% О2) поступает в среднюю часть верхней колонны С. [c.97]