Процесс автомодельные

При вихревом режиме, который представляет практически наибольший интерес, теплоотдача не зависит от геометрических размеров тел (процесс автомодельный). [c.115]

Автомодельный режим может возникать в различных процессах. Автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, т. е. он может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. п. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле независимости от молекулярных характеристик процесса, таких, как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сечению насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. Наличие автомодельных условий, т. е. исключение влияния одного или нескольких параметров на процесс, значительно упрощает задачу моделирования процесса в целом (например, моделирование процесса ректификации в насадочных эмульгационных колоннах). Режим так называемого захлебывания в диффузионных аппаратах является автомодельным режимом двухфазных систем. [c.122]

Критерий теплового подобия при барботаже и кипении (модифицированное число Пекле) Ре = р" /"бд с Д характеризует импульс, вносимый в жидкость газом (паром), и его влияние на конвекцию жидкости в пристенной области. Линейный масштаб б = Уа/( Лр) является мерой капиллярно-гравитационного взаимодействия. В форме Ре- = с /"б дД характеризует процесс, автомодельный относительно ускорения системы (например, относительно ускорения свободного падения на Земле ц). Линейный масштаб характеризует капиллярно-акустические взаимодействия [c.24]

При соблюдении условия автомодельности, контролирующим процесс развития трещин, размах коэффициента интенсивности напряжений (КИН) К1 [c.139]

Наличие автомодельных условий, т. е. исключение влияния одного или нескольких параметров на процесс, значительно упрощает задачу моделирования процесса в целом (например, моделирование процесса ректификации в насадочных эмульгационных колоннах). Режим так называемого захлебывания в диффузионных аппаратах является автомодельным режимом двухфазных систем. [c.130]

Процессы тепло- и массообмена хорошо растворимых газов в пенном слое автомодельны, т. е. коэффициенты тепло- и массопередачи не зависят от размеров аппарата, характеристики решетки и шага отверстий в широких пределах их изменения. К. п. д. тарелки почти не зависит от скорости газа при данной высоте сливного порога и интенсивности потока жидкости. Если замерять к. п. д. при постоянной [c.350]

Постоянство критерия Лагранжа свидетельствует об автомодельности процессов движения масла через фильтрующий материал при ламинарном режиме, т. е. об автоматическом подобии (не зависящем от фильтрующего материала, вязкости масла и т.д.) рассматриваемых процессов между собой, и о наличии вследствие этого линейной зависимости между скоростью фильтрования и перепадом давления на фильтрующем материале. Границы применения линейного закона фильтрования, наблюдаемого при ламинарном режиме движения масла, определяются помимо скорости фильтрования также индивидуальными свойствами фильтрующего материала и вязкостью масла. [c.186]

В работе также рассмотрены автомодельные рещения, полученные как для стационарного, так и для нестационарного процесса теплообмена в неизотермических трубопроводах с учетом осевой теплопроводности и возможности использования этих решений для оценки тепловых потерь неизотермического трубопровода. В работе предлагается для определения необходимых теплофизических характеристик использовать данные неста-ционарных исследований. [c.166]

Подобные результаты воспроизводятся и на других системах. Опытные данные показали автомодельность диффузионных процессов в пенном аппарате. [c.149]

В книге изложены основы теории вихревых компрессоров. Представлен сравнительный анализ существующих гипотез рабочего процесса. Классифицированы основные виды потерь. Показано влияние определяющих критериев подобия на эффективность вихревых компрессоров. Определены границы автомодельности по этим критериям. Предложены зависимости для пересчета характеристик компрессоров, работающих на газах с различными физическими свойствами при различных числах Маха и Рейнольдса. Особое внимание уделено определению рациональных форм и геометрических соотношений проточной части, разработке конкретных рекомендаций для расчета и проектирования вихревых компрессоров. Приведены примеры наиболее характерных конструкций и апробированных инженерных методов расчета. [c.374]

Совсем другие закономерности наблюдаются, когда формирование новой твердой макрофазы происходит в гидродинамических условиях при движении нефти по трубе. Коренным отличием процессов, приводящих к образованию отложений в гидродинамических условиях, является их автомодельность по отношению к силе тяжести, что и обуславливает протекание их по совершенно другому механизму, чем осадкообразование в гидростатических условиях. [c.58]

В статических условиях силой, стимулирующей осадкообразование, является сила тяжести, под действием которой происходит седиментацион-ное перемещение частиц к поверхности и закрепление их на ней. При транспортировке нефти по трубе из-за высоких скоростей течения значения критерия Фрида, выражающею отношение силы инерции частицы в потоке к силе тяжести и зависящего от скорости потока в квадрате, будут достаточно высокими и процесс формирования отложений скорее всего будет автомодельным по отношению к силе тяжести. Такое предположение подтверждается данными практики. Так, на независимость процесса от седиментационного влияния указывает равномерность распределения отложений по периметру нефтесборных труб в полностью заполненной трубе /22/. Неравномерность отложений по периметру наблюдается лишь в тех случа- [c.72]

Автомодельность от гравитационных сил, а также протекание процесса при ламинарном течении в трубе, когда отсутствуют заметные поперечные перемещения частиц в объеме трубы, заставляют предположить пограничный механизм протекания процесса формирования отложений на поверхности трубы при движении по ней нефти. Для представления картины протекающих процессов рассмотрим характер распределения скоростей по сечению трубы. Эпюры распределения скоростей в различных режимах течения показаны на рис.2.2 и 2.3. [c.73]

С принципиальной стороны, автомодельности процесса в эжекторе по отношению к критерию Рейнольдса однако влияние этого критерия при правильно выбранных размерах эжектора незначительно. [c.110]

При соблюдении условия автомодельности контролирующим процесс развития трещин является размах коэф- [c.40]

Приближенное моделирование. Автомодельность. При моделировании многих процессов химической технологии не удается соблюсти полное подобие, т. е. равенство всех определяющих критериев подобия для натуры и модели, как этого требует третья теорема подобия. [c.81]

Если какой-либо параметр не влияет на протекание процесса, то процесс называют автомодельным по отношению к этому параметру. Поэтому указанное выше вынужденное турбулентное движение жидкостей можно считать автомодельным по критерию Фруда. [c.82]

Автомодельность может наступить при изменении условий протекания процесса. Типичным примером служит сопротивление сил трения движению вязкой жидкости. Как показано в дальнейшем, при значениях критерия Рейнольдса ниже определенного предела оно зависит главным образом от этого критерия и в малой степени — от шероховатости стенок трубы. Однако при увеличении Ке сверх некоторого критического значения фактором, определяющим сопротивление, становится именно шероховатость стенок трубы. Сопротивление перестает зависеть от Ке, т. е. процесс становится автомодельным по этому критерию (см. стр. 88). [c.82]

Использование модифицированной константы скорости позволя-ег нивелировать влияние геометрических характеристик модуля (П и 8 ) на величину предэкспоненциального множителя, то есть рассматривать процесс практически автомодельным по отношению к П/ 8. [c.172]

Локальные процессы капиллярной пропитки раствором активной примеси для гидрофильной и гидрофобной пород рассмотрены в [24, 25, 32, 33]. Получены автомодельные решения задачи о пропитке. [c.179]

В работах [26, 34] найдены автомодельные решения задач фронтального вытеснения нефти раствором активной и пассивной примесей. Оценено влияние пассивной примеси на эффективность процесса вытеснения. Автомодельное решение задачи о вытеснении нефти раствором полимера с учетом недоступного порового объема получено в [1]. Установлено, что влияние недоступного порового объема на процесс вытеснения может проявляться только в очень малопроницаемых коллекторах. [c.180]

Процессы вытеснения нефти и выпавшего в пласте конденсата обогащенным газом описываются в рамках модели двухфазной многокомпонентной фильтрации [23, 71]. В работе [77] методом характеристик строится автомодельное решение задачи фронтального вытеснения В [4, 23] записаны условия Гюгонио на скачках, на основе которых сшива ются участки непрерывного изменения неизвестных при построении ав i модельного решения. [c.180]

Вывод формул для расчета нефтеотдачи. Получим зависимость нефтеотдачи от объема прокачанной жидкости на автомодельной стадии процесса вытеснения s = s ( ), с = с ( ), =x/t. [c.191]

В Волгоградском государственном техническом университете на кафедре Процессы и аппараты химических производств был разработан метод поиска автомодельных решений полных уравнений реодинамики и тепло-массопереноса. [c.87]

Таким образом, реальный неоднородный пласт заменяется некой моделью с двойной неоднородностью. Одна из функций дает автомодельное решение процесса вытеснения нефти из однородной трубки тока, а вторая функция распределения проницаемости моделирует истинную неоднородность пласта. [c.197]

Автомодельный режим может возникать в различных процессах. Автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, т. е. он может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. п. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле назависи-мости от молекулярных характеристик процесса, таких как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сечению насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. [c.130]

Уравнения (9.17) и (9.26), описывающие одномерные процессы совместного течения двух несжимаемых фаз и известные как уравнения Рапопорта-Лиса, представляют собой нелинейные уравнения параболического типа второго порядка. Точные рещения этих уравнений получены лищь для некоторых сравнительно простых частных случаев [7]. Получены инвариантные решения (типа волны, движущейся с постоянной скоростью, и автомодельные), а также численные решения на ЭВМ [3, 33, 34, 51, 77]. [c.260]

Режим IV, когда коэффициенты вихревой вязкости и вихревой диффузии достигают максимального значения, соответствует автомодельному режиму, или режиму развитой турбулентности. В этом режиме перепад давления в потоке определяется квадратичным законом и сопротивлеьп-1е пе зависит от молекулярной вязкости. Однако в процессе массопередачи возрастание коэффициента вихревой вязкости приводит к интенсивному продольному перемешиванию и снижает продольный градиент концентраций, поэтому коэффициент массопередачи и число Л д не могут возрастать до бесконечности (пунктирная линия). [c.203]

Исследовани]ши 1178, 307] установлено, что при пенном №жиме в определенных условиях (при отсутствии утечки жидкости илв эяиминировании ее) процесс пенообразования в аппаратах диаметрок от 0,04 до 2,5 м является автомодельным. Типы и принципы работы моделей пенных аппаратов описаны в работах [178, 234, 307]. [c.29]

По аналогии с основными исследованиями пенного режима [179, 232, 307] была установлена автомодельность процесса теплопередачи опыты показали [362], что а в. ъв зависят от диаметра аппарата, геометрических параметров решеток, размеров внутренних теплообменных элементов и высоты их расположения над решеткой. Опыты показали также практическую независимость коэффициента теплоотдачи а от высоты пенного слоя Я, в который погру-, жен теплообменник, и от температуры пепы эти факты соответствовали результатам более ранних работ [114, 234, 434]. [c.117]

При осуществлении процесса в неподвижном слое катализатора невозможно одновременно удовлетворять условиям физического и химического подобия. Однако в случае автомодельного режима относительно одних из указанных условий можно исключить последние из математической модели реактора. Так, для химически подобных процессов, протекающих во внешнедиффузионной области, применимы методы физического моделирования. При организации автомодельного режима относительно физических условий можно использовать модель идеального вытеснения, согласно которой процесс в слое идентичен процесссу в отдельнс зерне катализатора. [c.73]

Для адиабатического течения вскипающей жидкости и равновесного течения газонасыщенной жидкости предложены баротропические уравнения состояния. Установлены критические условия, разделяющие начальную стадию, когда интенсивность опорожнения полубесконечного трубчатого канала определяется чисто газодинамическими явлениями (инерционными эффектами и процессом адиабатического расширения вскипающей и равновесного расширения газонасыщенной жидкостей) с последующим этапом, когда инерция несущественна. Для двух предельных режимов истечения, когда сила гидравлического трения от скорости потока зависит линейно, и по квадратическому закону система уравнений движения сводится к одному нелинейному уравнению. Построены автомодельные решения для задачи о внезапной разгерметизации канала на одном конце. Кроме того, получены решения, описывающие стационарное истечение кипящей жидкости чере З цилиндрические насадки, а также опорожнение конечного объема через щель. [c.12]

Последнее говорит о том, что теплоноситель с течением времени охлалдается. Автомодельность процесса диктует закономерность атого охлаждения по формуле (29). Анализ полученных уравнений показывает что процесс постепенно затухает и почти останавливается. [c.65]

В [38] исследован процесс вытеснения нефти высококонцентрированным раствором активной примеси с несохраняющимся суммарным потоком фаз. Получены условия на скачках, уравнения участков непрерывного изменения параметров. Построены автомодельные решения этих задач в случае наличия скачков в суммарном потоке. [c.179]

Модель двухфазного трехкомлонентного вытеснения сформулирована в [83] применительно к процессу спиртового заводнения. Уравнения фазового равновесия задаются треугольной диаграммой. Построены автомодельные решения задач фронтального вытеснения. В работах [72, 74, 75, 81, 82] аналогичные решения получены для задач фронтального вытеснения различными растворителями. Обзор по этим работам содержится в [79] приведены решения задач о вытеснении нефти растворами спиртов, солюбилизирующих ПАВ, мицеллярными растворами, обогащенным газом, двуокисью углерода и др. В [72] построены автомодельные решения задачи вытеснения как с непрерывным, так и скачкообразным изменением концентрации растворителя для различных типов тройных диаграмм. Приведена картина характеристик и движения тыла оторочки растворителя. [c.180]

В работе [И] исследовано влияние неравновесиости процессов межфазного тепломассообмена на вытеснение нефти раствором активной примеси. Получены автомодельные асимптоты решения задач фронтального вытеснения при конечных временах релаксаций неравновесных процессов. Анализируются точные решения задач о вытеснении нефти раствором химреагента в условиях неравновесной сорбции и распределения по фазам. [c.181]

Процесс неизотермического вытеснения нефти горячей водой с учетом теплообмена с окружающей средой рассмотрен в [И] в предположении вьшолнения закона Ньютона для интенсивности теплообмена. Система записана в инвариантах Римана. Найдены законы движения фронтов вытеснения. Получены автомодельные асимптотики решения при конечном коэффициенте теплоотдачи. Получен первый интеграл движения фронтов вытеснения с использованием закона сохранения массы. Показано, что с увеличением темпа нагнетания теплоносителя нефтеотдача возрастает. Эта же задача рассмотрена в [36], где методом характеристик рассчитаны [c.181]

Это предположение позволило методом инспекционно-группового анализа отыскать автомодельное решение для совмещенных тепломассо-обменных процессов в движущихся нелинейно-вязких средах. При этом зависимость эффективной вязкости среды от температуры и концентрации искалась в предположении адитивности влияния этих факторов [c.88]

Предложенный метод поиска автомодельных решений полных уравнений гидродинамики и тепло-массопереноса и разработанная программа для их численного интегрирования позволяет проводить исследования многих процессов переноса количества движения, тепла и массы в реологически сложных средах. [c.88]

На рис. 7.4 видно, что в полном соответствии с проведенным выше качественным анализом процесса массопереноса ЙЦутри капли в начальной стадии процесса, т. е. при 1 <, О (1п Ре), зависимость величины 5Ь Ре" / от времени универсальна относительно Ре и совпадает с результатом, полученным в 2 согласно автомодельному решению для диффузионцого дограниччого слод, на входе ко- [c.294]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология