Флегма отделение

Блок разделения включает атмосферную ректификационную колонну с боковыми отпарными секциями, в нижней части которой находятся каскадные тарелки для промывки и охлаждения паров из реактора циркулирующей охлажденной флегмой и отделения от них катализаторной пыли. Катализаторная пыль отделяется от жидкости в специальном отстойнике, расположенном в низу колонны или выполненном в виде отдельного аппарата. [c.222]

Опытным путем в межтарелочных отделениях колонны было установлено наличие четырех областей, различающихся по относительному содержанию жидкой и паровой фаз. Самая нижняя из них простирается от уровня поверхности тарелки до нижнего обреза прорезей колпачков и содержит лишь сравнительно чистую жидкую фазу, не взболтанную и не перемешанную струйками или пузырьками пара. Следующая область занимает пространство от нижнего обреза прорезей колпачков до линии, несколько превосходящей уровень флегмы на тарелке в отсутствие барботажа паров. Эта область содержит взболтанную барботирующим паром вспененную жидкую фазу. [c.129]

Уравнения концентраций отгонной колонны. Соотношения, связывающие свойства встречных в произвольном межтарелочном отделении отгонной колонны потоков флегмы и паров, выводятся из уравнений материального и теплового балансов части колонны, заключенной между каким-нибудь ее произвольным текущим сечением и низом (см. рис. III.10). [c.137]

В расчете отгонной колонны основным является нахождение составов фаз на последовательных тарелках, ибо, имея значения этих составов, можно по изобарным кривым кипения и конденсации найти температуры, а по уравнениям (111.16) — количества паров и флегмы во всех отделениях колонны. [c.144]

Принципиально расчет можно начинать с любого уровня колонны, для которого известен состав одного из потоков. Начнем расчет, например, с концентрации хц нижнего продукта. Состав г/д пара, равновесного остатку, найдется, если из точки А (хц, Xr) провести вертикаль до пересечения с кривой равновесия ОаВ в точке 1 xr, Ун). Состав же х встречной этому пару флегмы, стекающей с нижней тарелки колонны, найдется по кривой концентрации А ЪВ как абсцисса ее точки, имеющей ординату, равную г/д. Для этого из точки i xr, уд) проводится горизонталь до пересечения с кривой концентраций в точке 2 х , г/д). Очевидно, точка 3 кривой равновесия, лежащая на вертикальном отрезке 2—3, имеет координаты х , у ), а точка i кривой концентраций, лежащая, на горизонтальном отрезке 3—4, имеет координаты (хз, Ух). Так, строя ступенчатую линию между кривой равновесия и линией концентраций, можно пройти по всей отгонной колонне снизу вверх, последовательно определяя составы паровых и жидких потоков для всех ее межтарелочных отделений. [c.145]

Уравнения концентраций укрепляющей колонны. Связь между свойствами встречных в произвольном межтарелочном отделении укрепляющей колонны потоков флегмы и паров выводится из уравнений материального и теплового балансов объема колонны [c.149]

Принципиально расчет можно начинать с любого уровня колонны, для которого известен состав одного из потоков. Начнем, например, с концентрации у верхнего продукта. Состав флегмы, равновесной дистилляту, найдется, если из точки С (Уо, Уо) провести горизонталь до пересечения с кривой равновесия в точке 1 (агц, г/д). Состав же Ух встречного пара, поднимающегося с верхней первой тарелки колонны, найдется по кривой концентрации СЬ как ордината ее точки, имеющей абсциссу, равную Хц. Для этого из точки 1 х , г/д) проводится вертикаль до пересечения с линией концентраций в точке 2 х , у ). Очевидно, точка 3 кривой равновесия, лежащая на горизонтальном отрезке 2—3, имеет координаты х , г/х), а точка 4 кривой концентраций, лежащая на вертикальном отрезке 3—4, имеет координаты (х , У2). Так, попеременно строя горизонтальные и вертикальные отрезки ступенчатой линии между кривой равновесия и линией к онцентраций, можно пройти сверху вниз по всей укрепляющей колонне, последовательно определяя составы паровых и жидких потоков во всех ее межтарелочных отделениях. [c.157]

При экспериментальном определении к. н. д. тарелки пробы паров отбираются одновременно из смежных межтарелочных отделений, а проба флегмы — из сливного отсека тарелки, расположенной между ними. [c.210]

Эта гипотеза не исключает указанного выше свойства рассматриваемых разностей масс встречных потоков паров и флегмы и их энтальпий меняться во времени, но подчеркивает ту особенность непрерывно изменяющейся картины процесса, согласно которой, несмотря на такой переменный характер, можно считать, что в каждый данный момент разности масс и энтальпий встречных паровых и жидких потоков имеют одни и те же значения для всех межтарелочных отделений колонны. В каждый следующий момент эти разности будут иметь уже другие абсолютные значения, но по-прежнему одни и те же для всех уровней колонны [c.221]

Так, соответствующее графическое построение для укрепляющей секции показано на рис. V.7 колонна снабжена полным конденсатором, и поэтому фигуративные точки парового потока Gj и дистиллята D должны совпасть. При заданном постоянном флегмовом числе gID оперативные линии Dg , Dg и т. д. определяют фигуративные точки g и j встречных в последовательных отделениях колонны потоков флегмы и паров. Точкой оперативная прямая DG + ig- делится в отношении [c.257]

Из уравнения (VI.45) можно сделать вывод о равенстве масс гипотетических целевых продуктов верхних секций обеих колонн нри условии, что одна из них работает как укрепляющая, а другая как отгонная. Таким образом, если верхняя секция первой колонны работает как укрепляющая, т. е. масса паров в любом ее отделении больше массы встречной флегмы, то верхняя секция второй колонны должна обязательно работать как отгонная, т. е. уже масса флегмы в каждом ее межтарелочном отделении должна быть больше массы поднимающихся навстречу паров, и наоборот. [c.286]

Несколько сложнее определение числа независимых переменных для каскада, состоящего из г взаимосвязанных теоретических тарелок. Уже само число ступеней, из которых состоит каскад, представляет одну независимую переменную. Кроме того, от суммы г (2с Ц- 6) независимых переменных всех г ступеней следует отнять те переменные, которые при таком суммировании учитываются в межтарелочных отделениях дважды, один раз для потоков паров и флегмы, уходящих с тарелки, а второй раз для тех же потоков, поступающих на следующую ступень. В каждом из (г — 1) межтарелочных отделений имеется два таких потока — пары и флегма, и с каждым из них связаны (с + 2) независимых переменных, следовательно, всего 2 (г — 1) X (с + 2) переменных для каскада в целом. [c.350]

Относительный вес // потока флегмы, стекающей в каком-нибудь произвольном межтарелочном отделении лютерной секции можно выразить или через составы или через теплосодержания путем сочетания уравнений 127 и 128 или уравнений 127 и 129 соответственно [c.87]

Однако, как указывалось ранее, использование уравнения концентраций в одной из этих форм, ввиду переменности веса g флегмы по высоте секции при переходе от одного межтарелочного отделения к другому, представляется весьма затруднительным, если имеется в виду получение точного результата. [c.89]

На тепловой диаграмме (фиг. 37) представлено решение задачи расчета двухколонной ректификационной установки для случая, когда верхняя секция первой полной колонны работает как концентрационная, т. е. когда в любом ее межтарелочном отделении вес паров больше веса встречной флегмы на некоторую положительную величину А. В этом случае, как доказано выше, верхняя секция второй полной ректификационной колонны обязательно должна работать как лютерная, т. е. в любом ее межтарелочном отделении вес флегмы должен быть больше веса встречного потока паров на ту же положительную величину А. [c.113]

Однако, в зависимости от начального совокупного состава а исходного сырья и составов и Хо равновесных слоев, на которые оно разделяется в отстойнике, может представиться и такой случай, при котором уже верхняя секция первой колонны работает как лютерная и вес флегмы в любом ее межтарелочном отделении оказывается больше веса встречного парового потока на некоторую положительную величину А. В этом слу- [c.113]

В случае, когда разность весов встречных потоков в межтарелочных отделениях верхних секций оказывается равной нулю, гипотетический состав 2, согласно уравнениям 223, становится равным бесконечности. Это вовсе не означает, что рассматриваемые секции не будут производить ректифицирующего действия, или, что в их работе могут иметь место какие-то ненормальности. Обе секции будут действовать вполне нормально, обогащая восходящий поток паров компонентом, играющим роль низкокипящего, а нисходящий поток флегмы—компонентом, играющим роль высококипящего. Только в этом случае полюсы и 5 обеих верхних секций передвинутся в бесконечность, и оперативные линии для верхней секции первой колонны надо будет проводить параллельно прямой а оперативные линии для [c.116]

Фиг. 41 относится к тому случаю работы средней секции колонны, когда она работает как концентрационная, т. е. когда вес паров в любом ее межтарелочном отделении больше веса встречной флегмы, а фиг. 42—к случаю-, когда средняя секция колонны работает как лютерная, т. е. вес парового потока в любом ее сечении меньше веса встречной флегмы. На этих расчетных графиках, из соображений большей наглядности, тепловая диаграмма теплосодержание—состав совмещена с равновесными изобарными кривыми кипения и конденсации рассматриваемой системы, нанесенными в осях координат температура-состав . [c.129]

Рис. XI-9. Схемы разделения смеси твердых частиц по размерам (плотностям) методом ректификации в псевдоожиженном слое а — принципиальная схема I — подача воздуха II — подача исходной смеси III — вывод кубового остатка IV — возврат флегмы мелких частиц в колонну V — отбор дистиллята VI — выход воздуха, отделенного от твердых частиц

Кроме того, когда модифицировалась схема № 2, для уменьшения потока флегмы (см. табл. IV-7) лучше было бы сразу пойти по пути введения промежуточной конденсации, чем по пути использования охлаждения для потока питания. Это даст модификацию схемы № 2, в которой применяется холодильник с хладагентом первого типа для образования части потока флегмы. Эта модификация обозначена на рис. IV-23, как схема № 6, а размеры экономических затрат для нее приведены в табл. IV-6. Экономические затраты для схемы № 6 очень близки к затратам для схемы № 4. Это указывает на то, что совершенно равнозначно использование хладагента первого типа как для промежуточной конденсации, так и для охлаждения питания после отделения жидкости от паровой фазы. Подобным же образом, модификацией схемы № 7 является схема № 7А, в которой нет охлаждения потока питания, но имеются два промежуточных конденсатора, расположенных выше тарелки питания, которые используют хладагенты первого и второго типов и рекуперативный теплообменник, обеспечивающие получение флегмы. [c.187]

Бензиновая фракция из емкости Е-12 подается насосами в теплообменники и после нагревания в них до 160—170 °С поступает на 22-ю, 28-ю и 34-ю тарелки стабилизационной колонны К-8. В колонне К-8 происходит отделение от бензина легких углеводородов С]—С4, которые охлаждаются и конденсируются в конденсаторах Т-6 воздушного охлаждения. После конденсации углеводороды поступают в рефлюксную емкость Е-2, где отделяется сухой газ, который через клапан-регулятор давления в колонне К-8 сбрасывается в линию топливного газа. Сжиженные газы из емкости Е-2 забираются насосом и через клапан-регулятор расхода подаются на орошение верха колонны К-8, а балансовый избыток сжиженных газов откачивается с установки. Поддержание необходимого теплового режима в колонне К-8 достигается циркулирующей флегмой (стабильная фракция и. к.— 180 °С), которая забирается насосом Н-2 с низа колонны К-8 и прокачивается двумя потоками через змеевики печи Н-211. Расход по каждому потоку регистрируется расходомерами. Потоки на выходе змеевиков из печи П-211 объединяются в один и поступают в низ [c.24]

Сырье — пентановую фракцию — подают в ректификационную колонну 1 для отделения углеводородов Се+ от пентана, который поступает в колонну азеотропной осушки 2. С верха колонны дистиллят попадает в жидкостной сепаратор 4, где происходит отделение углеводородов от воды. Углеводородный слой подается в качестве флегмы в колонну 2. Вода с растворенными в ней углеводородами поступает в отпарную колонну 3. Отпарку пентана осуществляют острым паром, подаваемым в низ колонны. Осушенный пентан из куба колонны 2 подается на изомеризацию. [c.85]

I — осушители 2 — реактор автоклавного типа с мешалкой 3 — реактор синтеза змеевикового типа 4 — колонна отделения легких продуктов 5 — окислительная колонна барботажного типа 6, 9 ректификационные блоки 7 — гидролизер алкоголятов алюминия 8 — отстойник-разделитель 10, 10, 10" — кипятильники //, //. И — конденсаторы 12, 12, 12" — емкости флегмы [c.443]

Аналогично можно определить, что затраты энергии по отделению ректификации Ср пропорциональны нагрузкам и флегмам, подаваемым в колонны, а также их степеням отгона [c.169]

Для отделения газа и целевого продукта — крекинг-бензина от промежуточных фракций (крекинг-флегмы) газо-паровая смесь [c.236]

Промежуточное острое орошение с отпаренной флегмой еще больше увеличивает разделительную способность колонны, однако т >е4ует большего расхода вод.яного пара на отделение легких фракций. [c.167]

Для второго отделения колонны, расположенного между первой II второй тарелками, расчет элементов ректификации ведется следующим образом. По составу и температуре с помощью уравнения равновесня (IV.19) вычисляется концентрация Ху флегмы gl, стекающей с первой тарелки на вторую. Дальнейший расчет ведется методом постепенного приближения. Удобное всего задаться относительной массой СдШ паров и с помощью расчета проверить нравнльность принятой величины. Проверка производится следующим образом. Концентрацию у этих паров находят по уравнению (IV. 18) [c.239]

В главе III был рассмотрен режим полного орошения, при котором паровой и жидкий потоки в любом межтарелочном отделении колонны имеют один и тот же состав и равны по величине, т. е. = С,- и Х1+1 = / . Для тройной системы разделение I условиях режима полного орошения можно легко представить на треугольной диаграмме с помощью одних только конод, ибо каждьи конец любой коноды показывает одновременно состав пара, уходящего с г-той, и состав встречной флегмы, стекающей с (г -(- 1)-й тарелки. Так, па рпс. .5 последовательность конод (каждая пз которых выходит из конца предыдущей), соединяющая фигуративные точки остатка N и дистиллята О, определяет путь [c.254]

Если выбрать профиль изменения температуры по тарелкам отгонной секции и принять величину отношения т = для каждого межтарелочного отделения, то по этим уравнениям можно переходить от пара, покидаюш его т-ю тарелку, к флегме, стекающей с вышележащей (т + 1)-й тарелки. [c.408]

Анализ ураппения (VII.61) позволяет установить влияние величины флегмового числа на характер изменения составов жидких II паровых потокои при переходе из одного ме ] тарелочного отделения укрепляющей колонны в другое. Решая (VII.61) в отношении разности концентраций встречных на одном уровне потоков пара и флегмы и преобразуя, можно получить [c.354]

Если выбрать нрофиль изменения темнературы по тарелкам отгонной секции и принять величину отношения т = gJGn+i для ка/кдого менгтарелочного отделения, то но этим уравнениям можно переходить от пара, покидающего г-ю тарелку, к флегме, стекающей с вышелеигащей (г + 1)-й тарелки. [c.399]

Экстракция проводится при температуре 30—60 °С и атмосферном давлении. Исходное сырье подается на одну из средних ступеней экстрактора 1. Растворитель поступает на верхнюю ступень. Из нижней ступени выводится насыщенный растворитель, который направляется в колонну экстрактивной ректификации 2. Из верхней части колонны 2 выводится поток углеводородов, в котором содержится около 70% ароматических и 30% неароматических углеводородов. Этот поток после охлаждения и отделения от воды и небольших количеств растворителя в гмкости-сепараторе 3 направляется в качестве флегмы в верхнюю часть колонны 2, а избыток подается на нижнюю ступень экстрактора /. Чистый ароматический экстракт выделяется в колонне 5, работающей под небольшим вакуумом, и далее направляется на разделение. Промывка экстракта и рафината проводится в промывной колонне 4. Вода, выходящая из этой колонны, подается на одну из верхних тарелок колонны экстрактивной ректификации 2. [c.262]

При перегонке образца в насадочных или тарельчатых ректификационных колоннах после окончания процесса не вся масса жидкости стекает в куб, а часть остается на насадке в виде пленки. Это, как правило, бопее вязкие фракции, имеющие бопее высокие температуры кипения. Дпя правильного определения эти фракции должны быть учтены как часть остатка. Количество их может быть определено следующим образом. После взвешивания находящегося в кубе остатка его сливают, куб промывают и высушивают. Затем в него заливают небольшое количество растворителя (гексан или гептан) и имитируют процесс перегонки, но при полностью возвращаемой в колонну флегме. При этом растворитель смывает все следы оставшихся тяжелых фракций в куб. Затем дают остыть всей системе, содержимое куба взвешивают и определяют массу добавившихся к растворителю фракций. При необходимости их отделения растворитель выпаривают. После этого составляют уравнения материального баланса. Потери Лg слагаются, как правило, из потерянных газовых компонентов, а также легких, наиболее летучих фракций. Потери могут быть прямые (непосредственно в процессе перегонки) и косвенные -то, что не могло быть точно учтено оставшиеся в аппаратуре небольшие количества фракций (на насадке в мертвых зонах конденсатора, в системе коммуникаций), а также погрешности в определении выхода каждой из отобранных фракций. Обычно общая величина потерь не должна превьпыать 1,0% от исходной загрузки. [c.51]

Продукты крекинга состоят из газа, паров бензина и промежуточных фракций (крекинг-флегмы) и крекинг-остатка. Для отделения последнего от газо-наровой фазы (бензина и промежуточных фракций) продукты крекинга из реакционного устройства поступают в испаритель — полый аппарат, режим в котором (температура и давление) обеспечивает отделение жидкого крекинг-остатка от газо-наровой смеси. [c.236]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология