Эффективность ступени средняя

Реальная контактная ступень, для которой покидающие ее паровой и жидкий потоки находятся в равновесии, имела бы с этой точки зрения 100%-ную эффективность. Данное условие предполагает идеальное перемешивание жидкости на тарелке, обеспечивающее установление но всей ее поверхности некоторого среднего состава флегмы, равновесной поднимающемуся паровому потоку. Вместе с тем самопроизвольный процесс установления равновесия между контактирующими фазами протекает во времени, а не мгновенно, и поэтому в самом понятии теоретической ступени содержится еще и предположение о том, что обеспечивается время, необходимое для достижения равновесия. Этим идеализированным предельным условиям не отвечает практическая тарелка, работающая в реальной производственной обстановке. Во-первых, она характеризуется известным градиентом состава жидкости по всей своей поверхности и стекающая с нее флегма не имеет [c.207]

При расчете ректификационных колонн наиболее простой, однако недостаточно обоснованный подход состоит в использовании понятия эффективности т](.р самого колонного аппарата, определяемой как отношение числа теоретических ступеней, требующихся для данного разделения, к числу действительных ступеней, осуществляющих такое разделение. Эффективность т](.р, представляющая таким образом некий средний к. п. д. реальной тарелки, может быть получена на основе обобщения опытных данных, полученных при обследовании действующих колонн, и сравнения этих данных с числом теоретических ступеней, полученным по расчету. При этом подходе на величине среднего к. п. д. тарелки сказываются не только неточности опытного обследования, но и допущения, принимаемые в том или ином методе расчета числа теоретических тарелок. [c.208]

На понятии средней эффективности ступени основан простейший метод расчета числа ступеней. Он заключается в расчете числа теоретических ступеней и определении средней эффективности ступени по опытным данным или эмпирическим уравнениям. [c.55]

Технологическая схема установки приведена на рис. У1-2. Компримированный в две ступени (на схеме не показано) до давления 1,2—2,0 МПа жирный газ поступает в среднюю часть фракционирующего абсорбера 3. Несколькими тарелками выше из резервуарного парка сырьевым насосом подается по одному из трех вводов (в зависимости от содержания пентановых углеводородов). нестабильный бензин. Обычно в абсорбере 3 имеется 40—50 тарелок, распределенных примерно поровну между абсорбционной и десорбционной секциями. Из используемых в абсорберах тарелок наиболее эффективными являются клапанные. Применение секционирования тарелок, уменьшающего эффект поперечного перемешивания, и внедрение прямоточного взаимодействия фаз позволяет в 2-—3 раза повы- [c.59]

Средняя эффективность ступени ц определяется отношением числа теоретических ступеней к числу реальных ступеней Л/, необходимых для осуществления данного процесса [c.55]

Кольцевые клапаны просты в изготовлении, обладают высокой плотностью, сравнительно малым мертвым пространством, позволяют использовать простое устройство для изменения производительности компрессора отжимом пластин. Однако из-за невысокой эффективности (низкое значение эквивалентной площади) кольцевые клапаны в настоящее время применяются в основном на ступенях среднего и высокого давления, в компрессорах, сжимающих легкотекучий газ (водород, гелий и пр.), также в компрессорах без смазки и сжимающих сильно загрязненные газы (природный, коксовый и др.). [c.196]

Холодильники для различных давлений. Холодильники змеевикового типа используют для любых давлений, но только при сравнительно малых объемах охлаждаемого газа. Газ течет внутри змее вика, установленного в резервуаре, через который протекает охлаждаю щая вода. На ступенях низкого давления змеевиковые холодильники ис пользуют лишь для малых компрессоров производительностью до 20 л сек На ступенях среднего и особенно высокого давления они применяются в широком диапазоне производительностей, включая большие. Однако применение змеевиковых холодильников на ступенях высокого давления крупных компрессоров нецелесообразно, так как низкая скорость воды, свойственная этим холодильникам, существенно уменьшает их эффективность. К тому же соединение отдельных труб змеевика сваркой вследствие вибрации труб оказалось ненадежным. Иногда применяют холодильники с двумя или несколькими параллельно работающими змеевиками. В компрессорах малой производительности для экономии места змеевики нескольких ступеней (рис. IX.15) часто располагают в общем баке вокруг цилиндров, которые в этом случае выполнены без отдельных водяных рубашек. [c.485]

Общая эффективность (к. п. д.) экстракционного аппарата, или средняя эффективность ступени, выражается отношением числа идеальных ступеней к числу реальных ступеней экстракции [c.208]

Тогда для противоточного аппарата, принимая коэффициент массопередачи К не зависящим от концентрации и используя понятие средней эффективности ступени контакта т), выражение (6.1) можно представить в виде [c.228]

Эффективность ступени смесительно-отстойного экстрактора определяется равномерностью распределения капель дисперсной фазы по объему смесителя, средним размером капель и задержкой дисперсной фазы. Эти факторы, в свою очередь, являются функциями суммарной величины потока, создаваемого мешалкой, распределения в нем средних скоростей и интенсивности турбулентности— параметров, определяющих сложную гидродинамическую обстановку в смесителе экстрактора. Теоретический анализ трехмерных потоков, возникающих в условиях механического перемешивания, очень сложен. Поэтому за последние годы проведен ряд экспериментальных исследований гидродинамики аппаратов с мешалками, в том числе смесителей для систем жидкость — жидкость. [c.291]

Эффективного выравнивания среднего времени пребывания частиц в зоне реакции можно добиться введением многоступенчатости процесса. Так, например, при алкилировании бензола тетрамером (см. рис. 20) цикл реакции алкилирования включает две ступени. В этом случае доля отбора в каждом реакторе увеличивается, вероятность задержки частиц сверх установленного времени уменьшается. [c.137]

Диаметры ректификационных колонн для разделения многокомпонентных смесей определяют из тех же соображений, что и колонн для бинарной ректификации (см. разд. 3.2.4). Наиболее надежный способ расчета рабочей высоты колонны—использование опытных данных по эффективности тарелок или по значениям ВЭТС (для насадочных колонн), полученных для систем с близкими свойствами. При отсутствии таких данных можно использовать результаты расчета бинарной ректификации для отдельных пар компонентов, входящих в состав многокомпонентной системы. В частности, для оценки среднего коэффициента полезного действия ступени можно использовать график (см. рис. 3.9) для ключевых компонентов. Считают [И], что эффективность ступени выше для компонентов, обладающих большей летучестью. Применение данных по бинарной ректификации к многокомпонентной является более надежным в тех случаях, когда существенная доля сопротивления массопереносу сосредоточена в жидкой фазе. [c.144]

Существует два основных метода расчета необходимого числа реальных ступеней или тарелок. Первый основан на оценке средней эффективности (среднего коэффициента полезного действия) ступени п- В соответствии с этим методом число реальных ступеней находят из уравнения [c.103]

Определенный таким образом средний к. п. д. практической тарелки лишь в первом приближении отражает конкретные условия работы каждой контактной ступени в отдельности в обш ем случае их эффективности изменяются при переходе от одной тарелки к другой. Поэтому представляется более целесообразным связывать определение к. п. д. тарелки с работой отдельно взятой контактной ступени. [c.209]

Первый поток направляется в качестве хладоносителя в трубное пространство ступеней конденсации горизонтального аппарата. Второй поток нефти после теплообменников смешивается с первым потоком и подается в нагревательную печь. Часть нагретой жидкой фазы нефти вводится в трубное пространство ступеней испарения в качестве теплоносителя, балансовый избыток нагретой нефти в парожидкостной фазе направляется в качестве сырья в горизонтальный аппарат. С противоположного конца аппарата выводится бензиновая фракция, которая охлаждается в ABO и направляется в емкость сбора бензиновой фракции. Из средней части горизонтального аппарата выводится дизельная фракция, которая охлаждается в теплообменнике и направляется в емкость сбора дизельной фракции, выводится из противоположного отбору бензина конца горизонтального аппарата. Остаток охлаждается, смешивается с охлажденным теплоносителем и вводится в емкость сбора остатка.Эффективность работы горизонтального аппарата зависит от вида распределения тепла и холода по длине аппарата. Анализ различных вариантов распределения тепла и холода по ступеням аппарата для бинарной смеси рассмотрены достаточно полно. Проведенными исследованиями выявлено, что для [c.58]

В расчетной практике рабочую высоту ректификационных барботажных колонн иногда находят по числу теоретических ступеней (тарелок). Расчет числа этих ступеней, как было описано ранее (сЙ1. стр. 429), сводится к построению ступенек между линией равновесия и рабочей линией. По диаграмме у—д определяют число теоретических ступеней для укрепляющей (п ) и исчерпывающей частей колонны. Разделив величину Пт = т — г на среднее значение эффективности (к. п. д.) колонны Е, в соответствии с вы ражением (Х,88) находят число действительных тарелок Лд. Рабочая высота колонны Яр = (Лд — 1) где /1т — расстояние между тарелками. [c.501]

Нагрузка колонки составляет 800—900 мл/час. Колонка работает 4 часа без отбора, затем из верхней части колонки отбирают 6—8 л, через 1—2 часа — 4—5 л и через 1—2 часа еще 4—5 л газа, содержащего более летучие прнмеси. После 6—8 часов работы колонки концентрация пропилена в Н1 достигает 0,1—0,15%. Средний выход III с содержанием 0,1% пропилена составляет 80% на исходный III, взятый для ректификации. Эффективность колонки — 30—35 теоретических ступеней разделения. [c.30]

Несмотря на то, что этот сепаратор отнесен к центробежным, в нем преобладают гравитационные силы, особенно при получении средней или крупной готовой пыли в последнем случае лопатки часто либо устанавливают в полностью открытое (радиальное) положение, либо удаляют совсем. С целью повышения эффективности сепарации (особенно во второй ступени) авторами предложена усовершенствованная конструкция подобного воздушно-проходного сепаратора с аксиальным аппаратом [Л. 25]. [c.30]

Кпд колонны-отношение числа теоретич, тарелок п к числу тарелок Лд, практически установленных в колонне, т. е. П = п/п . Среднюю эквивалентную высоту теоретич. ступени контакта (теоретич. тарелки) = Hjn, где Я-высота слоя насадки (в м), используют чаще всего для описания кинетики М. в насадочных аппаратах и пленочных аппаратах. Локальный (или точечный) кпд г о представляет собой отношение разности концентрации пара (газа), поднимающегося в данной точке тарелки, и среднего состава пара аза), поступающего на эту тарелку, к разности равновесной концентрации пара, отвечающей составу жидкости, покидающей эту тарелку, и среднего состава пара, поступающего на нее. Кпд тарелки Лт. или кпд Мерфри, представляет собой отношение изменения среднего состава пара (газа) или жидкости на тарелке к изменению состава при достижении равновесной концентрации в результате контакта фаз на тарелке. По значениям Ло и Лт оценивается эффективность тарелки. Соотношение между ними определяет степень смещения жидкости на тарелке. При полном перемешивании жидкости и пара значения Ло и Лт Д каждой фазы совпадают. [c.658]

Различие в константах кислотности ж- и /г-крезолов (соответственно 0,98-10 о и 0,67-10 °) позволяет разделять их ступенчатой противоточной экстракцией [197—201] в системе щелочь — бензол. Схема разделения сводится к следующему. В среднюю часть экстрактора эффективностью 28—30 теоретических ступеней [c.206]

Дрожжевую пену, собирающуюся в среднем цилиндре, гасят механическим пеногасителем 4, приводимым во вращение от электродвигателя 3. Сгущенную суспензию через штуцер 13 отводят в аппаратуру для последующей промывки и дальнейшего сгущения на сепараторах. Такая конструкция оказалась значительно эффективнее обычных сепараторов, устанавливаемых на первой ступени сгущения. [c.345]

Определенный таким образом средний коэффициент полезного действия практической тарелки не выражает конкретных условий работы каждой контактной ступени в отдельности, эффективности которых в общем случае изменяются при переходе от одной тарелки к другой. В этом аспекте представляется [c.355]

Зная требуемое число теоретических ступеней, и используя средний коэффициент эффективности разделения Е, можно определить число реальных ступеней. [c.78]

Рассмотрим по [33] схему вычисления распределения объема пор по эффективным радиусам для эквивалентного модельного адсорбента с цилиндрическими порами, из которой устранены излишние геометрические деталировки по сравнению, папример, с работой [43], практически не отражающиеся на результатах. Основой для расчета обычно является де-сорбционная ветвь изотермы в интервале от характеристического относительного давления, практически отвечающего точке начала гистерезиса, до относительного давления — 0,95. Этот интервал разбивается на участки, протяженностью в 0,05 по оси относительных давлений для каждой ступени десорбции, причем первой ступени отвечает интервал 0,95—0,90. Количество десорбируемого вещества будем выражать в объемах жидкости для единицы массы адсорбента. Для определения толщин адсорбционных слоев служит кривая, выражающая зависимость средней статистической толщины адсорбционного слоя от равновесного относительного давления. Она обычно строится на основании изотермы адсорбции пара на непори-стоы адсорбенте с близкой и известной по величине поверхностью. Примеры вычисления и построения таких кривых приведены в работах [33, 43, 48]. [c.263]

Вязкость ацетона при 78,8 С равна около 0,2мПа-с [2], а воды — 0,357 мПа-с. Средняя вязкость равна ц-ср=0,1 X X 0,2+ 0 9-0,357 = 0,34 мПа-с. Величина аЦор = 28,9 X X 0,34= 9,8. Как видно из графика на рис. 111.14, средняя эффективность ступени в данном случае должна быть не более 30 %. При решении Примера 9 было установлено, что для рассматриваемого процесса необходимо около 8 теоретических ступеней. Следовательно, число колпачковых тарелок должно быть равно (8/0.3) = 26,7 s 27. [c.63]

Экспериментальные данные, характеризующие работу такого аппарата, ограниченны. В смесителе объемом 0,005 экстрагировали уксусную кислоту из воды метилизобутилкетоном при суммарной объемной скорости жидкостей 0,0104 м 1мин и скорости подачи воздуха 8,5 м 1мин. Средняя эффективность ступени, состоящей из смесителя и отстойника, имеющего объем [c.484]

Трейбал предложил [94]1 рассматривать массообмен н смесителе как процесс нестационарной диффузии от твердых сфер диаметром, равным среднему диаметру капель, находящихся внутри сплошной фазы. При этом может быть использована аналогия с нестационарным теплообменом в жесткой сфере, помещённой в среду с постоянной температурой. Известное для теплообмена решение Гребера приведено [94] в виде графической зависимости (рис. У.13) для определения эффективности ступени по Мерфи ( м.д —по дисперсной фазе). Помимо близкого к действительности допущения о полном перемешивании в сплошной фазе такое определение "м-д связано с рядом других упрощающих допущелий (одинаковый размер капель и постоянное время их пребывания отсутствие концевых эффектов, химического взаимодействия, сопротивления массообмену на поверхности раздела фаз), В полученной зависимости явления внутренней циркуляции жидкости в капле, многократной коалесценции и редиспергирования, а также прочие явления, осложняющие массообмен (по сравнению с его упрощенной моделью), учитыва- ш ются введением эффективно- д го коэффициента молекуляр- [c.294]

Эффективность работы батареи реакторов зависит от числа ступеней, объема каждой ступени и интенсивности смешения. При идеальном смешении концентрация одинакова во всем объеме каждой ступени и равна концентрации в отводимом потоке (так называемая теоретическая, или идеальная, ступень). Практически можно лишь в той или иной степени приближаться к идеальным условия1у1, причем степень приближения зависит от особенностей каждой отдельной системы. Конечно, всегда происходят локальные циркуляции перемешиваемой среды, что сокраш,ает время пребывания части материала в данной ступени. Несмотря на то, что для другой части материала время пребывания в указанной ступени больше по сравнению со средним временем, средняя степень превращения вещества несколько ниже, чем при идеальном смешении. Отношение разности концентраций на входе и выходе из ступени в практических условиях работы к разности этих же концентраций в идеальной ступени называется коэффициентом полезного действия ступени. В реакторах смешения к. п. д. обычно составляет от 60 до 90% однако никаких общих соотношений между переменными, влияющими на к. п. д., для расчета этого важного показателя работы реакторов не выведено. [c.119]

В ГрозНИИ разработан процесс, совмещающий обезмасливание парафинового дистиллята с фракционной кристаллизацией парафина, предусматривающий полный противоток растворителя по отношению к сырью и позволяющий получать широкий ассортимент парафинов с температурой плавления от 45 до 68 °С [75, 76]. Этот процесс включает три ступени фильтрования, предназначенные для получения глубокообезмасленного парафина с температурой плавления 52—54 °С, который затем подвергают фракционной кристаллизации на четвертой и пятой ступенях фильтрования. Такой процесс позволяет получить высокоплавкий парафин с температурой плавления до 58°С и низкоплавкий — с температурой плавления 50—52 °С. Одним из условий эффективности этого процесса является ограниченное содержание масла в растворителе. Достоинством его является не только гибкость, но и повышенное содержание нормальных парафиновых углеводородов как в высокоплавком (95,8% масс.), так и в низкоплавком (92,1% масс.) парафинах. Это объясняется раздельной кристаллизацией твердых углеводородов, при которой изопарафины с длинными прямыми участками цепи и нафтены с длинными боковыми цепями кристаллизуются в последнюю очередь. Разработке процесса обезмас-ливания с последующей фракционной кристаллизацией парафина предшествовали теоретические исследования [7, 64], в результате которых предложены уравнения, позволяющие с учетом требуемой глубины обезмасливаиия парафина и содержания масла в исходном сырье определять среднюю концентрацию масла в жидкой фазе и затем оценить коэффициент концентрирования на каждой стадии вакуумного фильтрования (образование осадка, его холодная промывка и подсушка), а следовательно, и общий концентрирующий эффект вакуумного фильтра. [c.160]

Неравномерность в распределении жидкости по колонне всегда вызывает снижение числа теоретических ступеней разделения вследствие того, что соотношение расходов пара и жидкости в различных точках насадки отклоняется от нормы. Глубокий теоретический анализ влияния неравномерности распределения жидкости на эффективность колонны был выполнен Хьюбером и Хильтенбруннером [5]. Они приняли за основу модель, представляющую собой колонну с четырехугольным поперечным сечением, разделенную воображаемой продольной перегородкой на два отдельных отсека, работающих при неодинаковых нагрузках. В качестве критерия (коэффициента) неравномерности орошения I было принято относительное отклонение локальной плотности орошения от ее среднего значения, рассчитанного для поперечного сечения колонны [c.44]

Процесс окислительного обессеривания по технологии МЕКОХ (иОР) в течение длительного времени успещно использовался для очистки бутан-бутиленовой фракции (ББФ). Первоначально блок МЕРОКС был построен с узлом моноэтаноламиновой очистки, который впоследствии был реконструирован в дополнительную ступень демеркаптанизации. Это дало возможность углубить очистку и повысить надежность работы системы. Позднее взамен катализатора МЕКОХ были применены более эффективные отечественные катализаторы. При содержании в среднем 0,2 % в исходной ББФ, меркаптаны удалялись до )ровня 0,0003 % и ниже. [c.172]

Эффективность очистки воды от смеси дизельного топлива и масла несколько выше. Так, при исходной концентрации 5 000 мг/л остаточная концентрация была ниже 30 мг/л и составила в среднем 29 мг/л. Повышение содержания нефтепродуктов в исходной воде до 250 10 мг/л увеличивает и остаточное содержание нефтепродукта в очищенной воде до 35 мг/л. Более высокая степень очистки при переходе на смесь дизельного топлива и масла, по всей видимости, объясняется большей способностью этого продукта к сорбции по сравнению с мазутом. Подача во всасывающую трубу насоса воздуха (прохват воздуха) практически не влияет на процесс очистки. Воздух собирается в нефтесборнике и выходит при сбрасывании нефтепродукта. Следует отметить, что наиболее эффективно работает первая ступень электросепаратора. Во всех опытах независимо от начальной концентрации нефтепродукта остаточное содержание последнего после первой ступени составляло от 80 до 300 мг/л. При концентрации в исходной воде 5 ООО мг/л это составляет 99,2- 94,2 %. Такая эффективность работы первой ступени дает основание предположить, что при исходной концентрации нефтепродукта порядка 300 мг/л можно получать очищенную воду с остаточной концентрацией нефтепродукта менее 15 мг/л без использования блока фильтрации. [c.89]

Одним из старейших по длительности использования и массовых до сих пор типов тарелок является колпачковая тарелка (см. рис. 12.6, IV) с круглыми (капсюльными) колпачками. Ее отличие от предьщущих - наличие у каждого отверстия для прохода паров патрубка 7 определенной высоты, над которыми укреплен колпачок 8 с прорезями для прохода паров по всему нижнему его краю. Такое устройство позволяет ввести поток пара в слой жидкости на тарелке параллельно ее плоскости и раздробленным на множество мелких струй. Кроме того, встречные струи от соседних колпачков, соударяясь, создают завихрения в межколпачковой зоне, в результате чего повышается эффективность тарелки. Действительно, в подавляющем большинстве случаев средний к.п.д. такой тарелки на практике оказывается наибольшим - 0,6-0,8 (под к.п.д. в данном случае понимают отношение числа теоретических ступеней контакта паровой и жидкой фаз к числу реальных тарелок, на которых достигается одинаковое разделение компонентов сложной смеси). [c.504]