Коэффициент паров воды

Соединение алюминиевой фольги с различными полимерными пленками позволяет получить комбинированные металлополимерные материалы, обладающие светонепроницаемостью, высокими физико-механическими свойствами, низкими коэффициентами паро-, водо- и газопроницаемости, способностью сохранять заданную ( юрму и свариваться за сравнительно короткое время. Последнее обстоятельство особенно существенно при использовании высокоскоростных расфасовочно-упаковочных автоматов. [c.195]

Скорость воды в М/С4К k в ккал/м час °С Расчетный коэффициент теплоотдачи воды г в ккал/м час °С X +Т в ккал/м час С (пар+стенка) [c.230]

Коэффициент теплоотдачи жидкой дифенильной смеси, движущейся 1П0 трубке, а также коэффициент теплоотдачи при конденсации паров ВОТ меньше соответствующих коэффициентов для воды. Это объясняется большей вязкостью и меньшей теплопроводностью жидкого ВОТ. [c.310]

С целью использования теплоты сгорания применяются аппараты погружного горения. Нагретые газы барботируются через слой жидкости, вода испаряется, а соли кристаллизуются. Коэффициент использования теплоты сгорания топлива достигает 95— 96%. Данный метод концентрирования применим для переработки стоков, содержащих соединения с температурой кипения в 2— 3 раза выше температуры кипения воды. В этом случае отходящие пары воды могут быть сконденсированы и использованы в системах оборотного водоснабжения. [c.490]

Водный 7,5%-ный раствор хлорида кальция кипит при нормальном а мосферном давлении 1,0133 10 Па и 374 К. Вычислите коэффициент 1. Давление пара воды при 374 К равно 1,05 10 Па. [c.192]

Для полного сгорания топлива с образованием углекислого газа и паров воды необходимо обеспечить в любом месте пламени достаточное количество кислорода. Поэтому практически воздуха подается больше, чем теоретически необходимо для горения. Избыток воздуха зависит от качества топлива, способа сжигания, конструкции печи, конструкции горелок и условий сжигания. Избыток воздуха выражается чаще в процентах или как безразмерный коэффициент а, определяющий отношение количества действительно необходимого воздуха к теоретическому. Вообще рекомендуется принимать при газовых топливах 5—35%, при жидких топливах 20—50% избыточного воздуха. Современные горелки с керамическими камнями практически работают с теоретическим количеством воздуха, т. е. с нулевым избытком. У автоматически регулируемых больших печей избыток воздуха берется меньше, чем у печей, регулируемых вручную. [c.53]

Давление пара воды при 293 К составляет 2337,80 Па. Вычислите давление пара раствора 1 10" кг хлорида аммония в 1 10" кг воды и химический потенциал воды в данном растворе, если коэффициент активности воды у = 0,976, приняв, что ДО воды в интервале 293— 298 К не зависит от температуры, а ц равно ДС образования данного компонента. [c.189]

Среднеионный коэффициент серной кислоты у — 0,138, давление пара воды над раствором 21,35 мм рт. ст. [c.325]

Парциальная молярная теплота растворения воды АЯн.о = 196,65 Дж/моль. Парциальная молярная теплота разбавления серной кислоты АЯн,504 = —2824,5 Дж/моль. Среднеионный коэффициент активности НгЗО 7 = 0,138, давление пара воды над раствором Ян,о = 21,35 мм рт. ст. [c.326]

Таблица 2.7. Коэффициенты диффузии при адсорбции паров воды на гранулах оксида алюминия, рассчитанные по разным методикам

Формально это уравнение аналогично обычному кинетическому уравнению реакции п-ного порядка с константой скорости реакции к. Коэффициенты кип для каждого конкретного случая были подобраны экспериментально. Оказалось, что они зависят от температуры и давления водяного пара (табл. 19). При неизменных температуре и парциальном давлении паров воды уравнение (10) достаточно хорошо согласуется с экспериментом. [c.59]

Изучение растворимости жидкостей в газах, помимо получения сведений о вириальных коэффициентах, часто представляет большой практический интерес. Например, растворимость паров воды в воздухе важна для метеорологов и инженеров, проектирующих вентиляционное и отопительное оборудование [190]. Другой пример — растворимость ртути в сжатых газах. Ее необходимо знать исследователям (для введения соответствующей поправки), использующим ртуть в качестве запирающей жидкости при проведении р—v—Г-измерений в области высоких температур и давлений [192]. [c.116]

Введенный в формулу (11.14) коэффициент Ка характеризует влияние теплообмена при конденсации паров воды [c.94]

Формулы (11.27)—(11.31) получены при охлаждении газа, насыщенного парами воды, в определенном интервале режимных условий. Поэтому они позволяют с достаточной точностью вычислять коэффициенты теплопередачи и массопередачи (для конденсации водяного пара) при начальной температуре воздуха не более 50—80 °С и при изменении скорости газа в пределах 1—3 м/с. [c.100]

Описанные выше методы исследования и получения обобщенных зависимостей легли в основу дальнейших исследований по теплопередаче в пенном слое, расширивших условия экспериментов. Исследование охлаждения газа, не насыщенного парами воды, при пенном режиме было, проведено для условий кондиционирования [42] при начальной температуре воздуха 30— 50 °С и охлаждающей воды 5—18 °С. Относительная влажность охлаждаемого воздуха составляла не менее 40%, причем, чтобы исключить влияние массообмена, значение влагосодержания воздуха, поступающего в аппарат, поддерживали постоянным. При обработке опытных данных определяли объемный коэффициент теплопередачи (отнесенной к объему слоя пены) и движущую силу теплопередачи рассчитывали как среднюю арифметическую величину по формуле (11.19), поскольку колебания температур газа и жидкости были невелики. [c.100]

В лабораторной модели пенного аппарата [234, 235] опыты были выполнены при развитом пенном режиме, скорости газа 1,5—3 м/с и интенсивности потока жидкости 10—30 м /(м-ч). Гидродинамический режим охлаждающей воды в трубках змеевика характеризовался величиной Квд = 2500 7000. Температура воздуха составляла 16—18 °С, охлаждающей воды 8—11 °С. Опыты проводили в условиях, облегчающих получение воспроизводимых результатов, а именно а) полное насыщение воздуха на входе в аппарат парами воды, чтобы элиминировать влияние массообмена при теплопередаче б) малые потери теплоты в окружающую среду в) равенство температур воздуха и воды, образующих пену (кь 0,05 °С), для исключения теплопередачи в слое пены. Прежде всего специальными опытами путем определения коэффициента теплопередачи между воздухом и водой в слое пены было установлено, что размещение теплообменных трубок над решеткой не нарушает пенного режима и не снижает эффективности основного процесса, происходящего в пенном аппарате. [c.112]

Коэффициенты теплопроводности воды расположены по правую сторону ломаной линии . во левую сторону этой линии расположены коэффициенты теплопроводности перегретого пар , [c.930]

Величину коэффициента скорости абсорбции паров воды К находят по формуле (П-31). [c.77]

ВИЯ какого-либо процесса, например нагрева, целесообразно считать, что греющая способность топлива выражается в виде высшей теплоты сгорания Св, т.е. предполагается, что образующиеся при сгорании водородсодержащих компонентов пары воды конденсированы, а выделяемое при этом тепло используется в процессе. Хотя это и не совсем справедливо, тем не менее как греющая способность топлива, так и термический коэффициент полезного действия обычно выражаются на основе Qв. [c.112]

SOs (fi) 10,6% O2 (С) и 79,2% N2 (D). Определить коэффициент диффузии паров воды в смеси инертных газов. [c.305]

Последовательность выполнения работы. Для определения коэффициента диффузии необходимо измерить катетометром расстояние от среза трубки до верхней части стеклянного столбика Налить в трубку I необходимое количество исследуемой жидкости и вставить ее в прибор, укрепленный в стеклянной рубаните 2. Затем вставить в трубку пробирку 3, изготовленную из медной сетки, и наиолнить ее высушенным и просеянным активированным углем. Трубку наполнить натронной известью и хлоридом кальция для поглощения паров воды и двуокиси углерода и вставить в крышку прибора шлиф крышки слегка смазать вазелином, закрыть прибор. Настроить тер- [c.435]

Практические коэффициенты теплопередачи в пародистиллятных теплообменниках следующие смесь нефтяных и водяных паров — вода 220—270 те же пары — нефтепродукт 120—150 ккалЦм X X ч-град). [c.259]

Установки. Продувочные газы таких циклических процессов, как синтез аммиака и переработка нефти, содержат жидкости в дисперсном состоянии, поэтому обычно В промышленных установках выделения водорода обязательно предусматривается стадия подготовки газа перед подачей в мембранные аппараты. Температуру процесса поддерживают такой, чтобы, с одной стороны, не допустить конденсацию паров воды на поверхности мембран, а с другой — увеличить скорость массопереноса водорода через мембрану. По мере обеднения исходной смеси водородом увеличивается парциальное давление углеводородов в газе, создаются условия для конденсации части углеводородов на поверхности мембран и, как следствие, увеличивается общее сопротивление процессу переноса. Во избежание этого процесс необходимо проводить при температуре на 10—11° С выше точки росы обедненного водородом газового потока. Однако, на самом деле, выгодно поддерживать более высокую температуру, так как это увеличивает производительность установки (повышением коэффициента скорости массопереноса через мембрану). Влияние температуры на скорость переноса водорода через полимерную мембрану (на примере асимметричной ацетатцеллю-лозной мембраны) представлено на рис. 8.1 [32]. [c.273]

Пример. Парциальное давлепне водяного пара над водным раствором этилового спирта, содержащим 0,042 мольных долей спирта, равно PhjO = 16,8 лл рг. сг. при 20 С, Давление пара чистой воды при этой температуре = 17,5 Л1Л рг. I7. Определить активность и коэффициент активности воды в этом растворе. Пользуясь полученным значением активности, рассчитать температуру замерзания (температуру начала кристаллизации) этого раствора. [c.314]

Парциальная молярная теплота растворения воды ДЯн,о = 196,6 Дж/иоль. Парциальная молярная теплота разбавления серной ислогы ДЛн,зо/= —2824,5 Дж/моль. Средний ионный коэффициент актив мости HaS04 = 0,138, давление пара воды над раствором iVo == 21 35 мм рт.ст. [c.309]

В пробирку с водой, уровень которой поддерживается постоянным, на расстоянии 20 см от поверхности воды помещают на сетке прокаленныЗ сульфат меди. Сечение пробирки 0,05 См . Пары воды диффундируют от воды к сульфату. Температура системы 293 К- Давление насыщенных паров воды Рн.о = 0,023 атм. Коэффициент диффузии воды в воздух Ьн.о == 0,24 см /с. При давлении паров воды у повер.чности суль( та 6 10 мм рт. ст. начинается реакция [c.413]

Для иллюстрации применимости уравнения (206) для проверки данных о равновесии между жидкостью и паром в тройных системах, жидкая фаза которых является насыщенным раствором нелетучего вещества, по литературным данным о равновесии при атмосферном давлении были рассчитаны и сопоставлены коэффициенты активности летучих компонентов в системах этиловый спирт—вода—хлористый натрий и этиловый спирт—вода—хлористая ртуть [73]. Проверка заключается в сопоставлении коэффициентов активности воды уг, найденных по опытным данным, с величинал и, рассчитанными по уравнению [c.167]

Методика расчета коэффициентов диффузии по формуле (2.1.91) была использована при обработке экспериментальных данных, представленных Л. Маркуссен в работе [17], В этой работе проводились экспериментальное и теоретическое исследования по адсорбции паров воды из потока воздуха сферическими гранулами оксида алюминия при различных скоростях потока и температурах. Прежде всего приведем пример расчета коэффициента диффузии на основе экспериментальных данных работы [17]. Кинетические кривые снимались при начальной концентрации адсорбата Са = 0,00342 кг/м скорости потока w — 11,3 м/с, радиусе сферических гранул адсорбента R = = 1,63-10- м, Моо = 0,0642 кг/кг. Равновесие хорошо описывается изотермой Фрейндлиха с показателем 1/т = 0,4906. Результаты эксперимента приведены в табл. 2.6 там же указаны значения вспомогательных величин /(y), рассчитанные по формуле (2.1.90), где я = 0,6737 получено по формуле (2.1.52). На рис. 2.9 экспериментальные данные представлены в координатах s/tKVR ) - f (Y). Хорошо ВИДНО, что точки группируются около не-которой прямой. Угловой коэффициент этой прямой равен и находится из уравнения (2,1.91). [c.54]

Оптимизация. Для расчета оптимальных, т. е. доставляюпщх минимум себестоимости (11,311) единицы продукта, режимов процесса окисления этилена применялся метод BFS [см. преобразование (11,198)]. При этом были приняты следующие значения коэффициентов (г = 1—6) извлечения компонент газовой смеси при абсорбции = Т1з = т]в = 0 т)2 = 0,98 т]5 = 0,8 коэффициент Ti4 определялся из условия равенства парциального давления паров воды в газовом потоке на выходе абсорбера давлению насыщенного пара при температуре абсорбции. [c.121]

Наличие в воде растворенных солей (МаС1, СаС12, МдС и др.) снижает парциальное давление паров воды над раствором, а следовательно, и влажность равновесного с ним газа. Поправочный коэффициент на соленость К2 (см. рис. VI-10, в) определяется соотношением [c.213]

Коэффициент диффузии паров воды в воздухе D = 0,256 сл 1сек =, = 0,256 10- . [c.289]

Задача VIII. 9. Определить с помощью уравнения (VIII. 34) коэффициент диффузии СО2 при температуре 20° С и нормальном давлении а) в воздухе б) в парах воды. [c.304]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология