Опора гидростатическая

Реактивное давление опоры на кольцо определяют исходя из условия равновесия кольца и принятого закона распределения давления седловой опоры. Гидростатическое давление жидкости воспринимает оболочка, а на сварной шов действуют сдвигающие усилия от гидростатического давления Гр и собственного веса д - Сварной шов рассчитывают на срез по сумме усилий и д. При наличии внешней равномерной нагрузки типа вакуума кольцо жесткости без диафрагмы рассчитывают на устойчивость по формуле [c.113]

Часто опоры поршней на наклонный диск выполняют в виде гидростатических башмаков 8. Жидкость из цилиндра проникает через к нал 9 (рис. 4-14, /) в камеру 11 башмака. Из нее, создавая утечку жидкость вытекает наружу через зазор г, равный приблизительно сумме шероховатостей опорной поверхности 17 диска 12 и опорной поверхности 10 башмака 8. В камере устанавливается давление р , пропорциональное давлению в цилиндре (Рб Ри)- Размеры камеры II я поверхности 10 выбирают так, чтобы сила давления ре была равна Я, т. е. уравновешивала бы силу со стороны поршня. Гидростатический башмак обеспечивает жидкостное трение о диск 12 при любом значении р . Недостатком башмаков являются утечки ухудшающие жесткость характеристики машины. [c.297]

В книге изложены основы теории и практики проектирования различных устройств, применяемых для распыления жидкостей и вязких растворов. Описаны широко используемые в разных производствах типы распылителей и их основные принципиальные схемы. Большое внимание уделено новым конструктивным решениям и вопросам эксплуатации распыливающих устройств. Впервые рассмотрены конструкции дисков для распыления стерильных жидкостей с применением в качестве опор гидростатических подшипников, а также схемы акустических форсунок, обеспечивающих полу-чение высокодисперсных аэрозолей. Изложены требования к таким устройствам, методы их испытаний и контроля. [c.2]

По РТМ рассчитывают на прочность основные узлы цапфы и сварное соединение цапфы с торцовой стенкой (при расчете принимают схему, при которой барабан с цапфами рассматривают как балку на двух опорах) торцовую стенку барабана, расчетная схема которой сведена к круглой пластине с радиальными ребрами жесткости (в центре пластины от цапфы передается сосредоточенный момент, наружный контур пластины принят защемленным) цилиндрическую обечайку барабана, нагруженную гидростатическим давлением суспензии, усилием от механизма съема осадка и изгибающим моментом от силы тяжести барабана. [c.309]

При расчете подкрепленного опорного кольца горизонтальных резервуаров учитывают сдвигающую силу Т, передаваемую оболочкой на кольцо, и реактивное давление седловой или стоечной опоры. Сдвигающую силу от гидростатического давления жидкости определяют по формуле [c.113]

Факторами улучшения буримости являются также облегчение работы шарошек, вращающихся без заеданий, и зубьев, покрытых слоем смазки. Существенны и большие фактические нагрузки на долото из-за устранения зависаний и передача большей мощности на забой вследствие уменьшения гидравлических сопротивлений и потерь, связанных с трением в резино-металлической опоре турбобура. Известную роль играет также улучшение очистки забоя. В присутствии смазки затруднено слипание шлама, снижается влияние гидростатического давления, прижимающего обломки к забою, интенсивнее действие струй, вытекающих из долотных отверстий, выше скорость циркуляции и турбулизация потока в призабойной зоне. [c.312]

Прямоугольная плита, лежащая на опоре своим периметром, определяемым длинной стороной а и короткой Ъ, п нагруженной гидростатическим давлением р, равномерно распределенным по площади аЪ. [c.113]

Применение клеевых соединении упрощает технологию изготовления конструкций. Так, при изготовлении элементов гидростатических опор и передач и креплении их к несущим поверхностям сложной формы с высокой точностью обрабатывают только охватываемую деталь, а охватывающую деталь обрабатывают довольно грубо. Образующийся между ними зазор компенсируют за счет клея. Для этих целей рекомендуется применять эпоксидный клей, наполненный металлическим порошком, следующего состава смола ЭД-20—100 масс, ч., пластификатор ЭТФ-10 — 20 масс, ч., полиэтиленполиамин — 18 масс, ч, и железный порошок—100—150 масс. ч. Наиболее высокая точность посадки достигается при толщине слоя 1 мм, погрешность формы как в продольном, так и в поперечном направлениях не превышает 0,005 мм, усадка составляет 0,005—0,001 мм. [c.84]

Весьма сложной и трудоемкой операцией в станкостроении является обработка канавок, необходимых для подачи смазки, на внутренних поверхностях гидростатических опор и передач. При изготовлении таких деталей склеиванием эта задача решается сравнительно просто на соответствующих поверхностях охватываемых деталей крепятся с помощью герметика марки У-1-18 антиадгезионные пленки, которые после отверждения герметика легко удаляются, [c.84]

При укреплении стенок обечайки вертикальными ребрами (наиболее частый случай) для простоты расчета принимают, что вся нагрузка от гидростатического давления воспринимается одними ребрами. Тогда расчетный момент сопротивления W p каждого ребра, считая его как балку, свободно лежащую па двух опорах и нагруженную гидростатическим давлением (по треугольнику), определяется по формуле [c.204]

Расчетный момент сопротивления горизонтального укрепляющего ребра, считая его как балку, свободно лежащую на двух опорах и нагруженную гидростатическим давлением на соответствующий плоский элемент стенки, с учетом восприятия этого давления также вертикальными ребрами (или перпендикулярными стенками), днищами (или фланцами) обечайки определяется по формулам [c.205]

Опоры обычного балансирного двигателя следует выполнять на сферических подшипниках по возможности меньшего диаметра (рис. 58). Для повышения точности они могут быть сделаны колеблющимися, вращающимися (схема на рис. 59), гидростатическими или аэростатическими. [c.111]

Рис. 33. Различные варианты акустических резонаторов 1 для борьбы с автоколебаниями в гидростатической опоре

Анкерные опоры воспринимают на прямых участках осевые усилия, образующиеся в результате воздействия на трубопровод температуры, трения воды о стенки трубопровода, гидростатического и гидродинамического воздействия воды в местах изменения сечения трубопровода и массы трубы, а на поворотах оси трубопровода еще и центробежных сил, а также сил гидростатического давления. [c.357]

В практике различных фирм очень хорошие результаты в отношении устойчивости роторов иногда достигаются почти с любыми из названных выше конструкций. Вместе с тем некруговые подшипники (овальные, многоклиновые, волновые) часто не оправдывали возлагавшихся на них надежд в отношении повышения устойчивости. Очевидно, что одно только изменение формы подшипниковой втулки при сохранении ее жесткости и способа подвода смазки может лишь немного повысить устойчивость роторов. Иногда это оказывается достаточным. Надежнее устойчивость роторов повышается при использовании более сильных средств воздействия в виде гидростатических и демпфирующих опор [c.143]

В гидростатических или газостатических опорах рабочие детали (плита, ротор и т. п.) поддерживаются на слое жидкостной или газовой смазки, подаваемой от насоса при избыточном давлении. Такие опоры были предложены свыше 100 лет назад. Первоначально при их применении преследовалась цель устранить полусухое трение при медленном перемещении деталей и облегчить тем самым запуск роторов турбомашин. Впоследствии выяснилось, что гидростатические опоры обладают ценными упругими и демпфирующими свойствами и могут быть использованы для стабилизирования движения быстроходных роторов. Эти положительные качества гидростатических опор достигаются вследствие повышения давления подаваемой смазки, увеличения ее расхода, применения регулирующих органов на смазочных коммуникациях и некоторого усложнения конфигурации подшипников. Поэтому гидростатические радиальные подщипники применяются преимущественно в быстроходных или, наоборот, в весьма тихоходных ответственных машинах. Кроме того, в турбомашинах нередко применяются осевые гидростатические опоры (подпятники). Имея в виду эти конструкции, рассмотрим сначала простейшую (для наглядности) гидростатическую опору, поддерживающую массивную, плоскую, весьма широкую В 3> Ь) плиту (рис. 31). Здесь смазка подается при постоянном, обеспечиваемом регулятором 2 давлении р, про.хо-дит щелевой дроссельный канал длиной а, поступает в камеру с длиной 2Ьк и высотой Як и вытекает по краям плиты в окру-жащее пространство, в котором давление имеет значение Ра-Усложним несколько эту конструкцию, предположив, что дно камеры покрыто слоем упругого материала. Тогда высота ка.меры Як зависит от давления в ней рк и выражается соотношением [c.144]

Продолжая рассмотрение гидростатической опоры, изображенной на рис. 31, обозначим через га и координаты вдоль дроссельного канала и вдоль основного слоя смазки около плиты и через Нд и Нр — высоты этих слоев смазки. Давление там при пренебрежимо малых силах инерции определяется уравнением Рейнольдса (43) гл.I здесь [c.145]

Гидростатические опоры с постоянной объемной скоростью подводимой жидкостной смазки более сложны в практическом исполнении, так как для них требуются хорошие насосы объемного действия. Вместе с тем они воспринимают любую статическую нагрузку С и являются более жесткими К2> Кр), чем опоры с постоянным давлением подводимой смазки. Согласно соотношению (45) упругость смазочного слоя монотонно возрастает с повышением относительной нагрузки О. [c.150]

Несколько более сложен расчет газовых гидростатических опор, что вызывается трудностью решения уравнения Рейнольдса [c.151]

При учете сжимаемости изотермической газовой смазки во всех каналах гидростатической опоры, изображенной на рис. 31, в простейшем случае малых статических нагрузок С 1 и малых перепадов давления <с 1 движение смазки описывается линеаризованным уравнением Рейнольдса (43) гл. I,здесь [c.151]

Такая гидростатическая опора всегда устойчива при относительно малом избыточном давлении питания смазки <С 1, что и предполагалось при выводе соотношений (51) — (57). Если же это избыточное давление велико, то движение газовой смазки описывается нелинейным уравнением Рейнольдса (43) гл. I, и тогда расчет гидростатических опор значительно усложняется. При этом оказывается, что даже без камер гидростатическая опора может оказаться неустойчивой, если сопротивление в дроссельном канале слишком мало. [c.153]

Используя выражение объемной скорости смазки по соотношению (34), относительную величину инерционного сопротивления смазки в гидростатических опорах можно выразить критериями вида pvH 2 iL)- здесь [c.154]

Неустойчивые состояния гидростатических опор устраняются при надлежащем их проектировании или отладке. Тогда в полной мере можно использовать достоинства гидростатической опоры как конструктивного элемента с большим вязким сопротивлением и значительной упругостью жидкостного или газового слоя. В частности, эти свойства выражаются параметрами С и по соотношениям (38) или (45). Ввиду этого гидростатические опоры получили значительное распространение как для поддержания неподвижных деталей, так и в качестве осевых или радиальных подшипников скольжения. [c.156]

Упругие и демпфирующие свойства смазочного слоя рассмотренных гидростатических и газостатических опор представляют собой эффективное средство для стабилизирования движения вращающихся валов. Поэтому гидростатические подшипники получили значительное распространение в быстро-.ходных турбомашинах. [c.156]

При газовой смазке подшипников с круговым гидростатическим подводом газа в условиях малых перепадов давления статические параметры опоры также определяются соотношениями (88) — (71). При этом устойчивость движения ротора исследуется теми же методами, которые были использованы при выводе уравнений (50), (61) гл. П1 и (55). В частности, для жесткого симметричного ротора, вращающегося в одинаковых и притом коротких подшипниках, решается система уравнений, состоящая из уравнения (55) гл. III и первого уравнения (51) при граничных условиях (29). В результате при = получается характеристическое уравнение [c.162]

Это условие устойчивости существенно отличается от прежних условий (76), (77). При большом вязком сопротивлении, когда 2у, здесь ротор устойчив при угловых скоростях вращения, вдвое меньших, чем по соотношению (76). Однако при малом вязком сопротивлении, когда д <С 0 , область устойчивости весьма расширяется и распространяется на большие значения угловой скорости. Таким образом, для маловязкой смазки не обладающие осевой симметрией гидростатические опоры весьма выгодны в отношении стабилизирования движения роторов. [c.167]

Параметр относительного сопротивления питательного канала X косвенным образом выражает стабилизирующие качества опоры и склонность ее к саморегулированию. Обратные свойства опоры выражаются параметром х. Относительное избыточное давление подаваемой смазки /> предопределяет упругость смазочного слоя, его несущую способность и, вместе с л, устойчивость вращающихся роторов. Более детально особенности гидростатических опор выражаются также симплексами в виде отношения линейных размеров, определяющих конфигурацию опоры из них важнейшим является относительная протяженность камеры [c.169]

При оптимальном проектировании комбинированных опор приходится идти на компромисс между весьма различными противоречивыми требованиями. С одной стороны, повышение сопротивления канала и увеличение гидростатического давления подаваемой смазки улучшают качество опоры и ее способность стабилизировать движение ротора. Но здесь нужно знать меру, ибо это достигается путем повышения мощности насоса, подающего смазку, и увеличения количества подаваемой смазки. А для этого требуется более громоздкая смазочная система, включающая фильтры, клапаны, холодильники, отстойники и пр. Так как это может вести к заметному утяжелению и удорожанию машин, то для улучшения свойств гидростатических опор при их проектировании приходится варьировать размеры каналов и их конфигурацию. Это влечет за собой увеличение трудоемких расчетов, связанных с решением систем, состоящих из уравнений Рейнольдса для каналов сложной формы. [c.169]

Отклонения от прямолинейности проверяют поверочной линейкой и щупом (для проверки прямолинейности поверхностей типа опор применяют длинную линейку, на которую устанавливают уровень) натянутой струной диаметром 0,3—0.5 мм и штих-массом (для поверхностей длиной до 10 м) гидростатическим уровнем (для поверхностей длиной свыше 20 м). [c.323]

При детальных испытаниях напряженно-деформированного состояния резервуаров с опорным кольцом в его конструкциях возникают зоны концентрации высоких напряжений. На этом основании один из авторов (Г.М. Чичко) предложил новую конструктивную форму каплевидного резервуара — резервуар с экваториальной опорой (рис. 6). В этой конструкции отсутствуют опорное кольцо и ребра жесткости внутри резервуара, а оболочка опирается в зоне экватора на 20 опор (колонн), которые устанавливают на железобетонное опорное кольцо. Каплевидная оболочка имеет толщину выше экватора 5 мм, ниже — 6 мм. Геометрия оболочки имеет такую форму эллиптических поясов, что радиусы кривизны уменьшают вверх до экватора с таким расчетом, чтобы меридиональные и кольцевые усилия по всей поверхности от гидростатической нагрузки и избыточного давления были равны между собой N, = N2 = N = onst. [c.17]

В станкостроении клеи применяются для склеивания зубчатых колес, для соединения элементов гидростатических опор и передач с несущими поверхностями сложной формы и для других целей [108, 109]. К клеям, применяемым в станкостроении, предъявляются следующие требования склеивание должно производиться без применения давления должна обеспечиваться точность посадки одной детали относительно другой должна иметься возможность заполнения зазоров, возникающих вследствие менее точной обработки охватываемой детали в процессе отверждения не должно происходить усадки клеевое соединение ]йолжно иметь высокую прочность. [c.84]

Жидкостезаполненный герметичный электропривод (рис, 51) представляет собой конструкцию, в которой используются гидростатические или гидродинамические опоры скольжения, смазываемые перемешиваемой средой, не содержащей твердых взвесей [60, 109, 119], Между рабочим пространством аппарата и внутренней полостью жидкостезапол-иенного электропривода обычно устанавливают торцовое уплотнение, уменьшающее обмен между средами, заполняющими эти полости. [c.64]

Сильно нагруженные опоры Химических насосов часто должны работать в условиях смазки маловязкой перекачиваемой жидкостью. В качестве материала вкладышей подшипников скольжения используют керамику ТК-21, хастеллой Д, композицию фторопласта-4 с коксом и дисульфид молибденом. В насосах применяют гидростатические подшипники (хастеллой Д по хастел-лою Д). [c.258]

Динамическое состояние рассматриваемой плиты на гидростатической опоре может быть представлено в виде схемы, показанной на рис. 32. Здесь сопротивление С и упругость Кх в отличие от обычных элементов могут прнни.мать как положительные, так и отрицательные значения и выражаются в виде [c.148]

Гидростатические опоры, показанные на рис. 31, могут выполняться с постоянным объемным расходом смазки U = = onst или с объемным расходом, зависящим от давления на входе. Тогда аналогичным образом получаются несколько иные соотношения. В частности, при U = onst выражения статических параметров будут [c.149]

Дроссельный канал рассматриваемых гидростатических опор (см. рис. 31) может быть выполнен не в виде щели, а в виде большого числа п расположенных в том же направленпн трубчатых капиллярных каналов с диаметром >э и длиной Ьд. Тогда движение смазки в таких каналах описывается сокращенными уравнениями Навье-Стокса (3), гл. I, причем объемный расход выражается соотношением [c.150]

В гидростатических осевых опорах роторов турбомашин (подпятниках) при параллельном расположении рабочих поверхностей вращение ротора не создает давления в смазочном слое между гребнем и пятой. Лишь под действием центробежных сил несколько изменяются направление и скорость вытекания смазки. В реже применяемых подпятниках комбинированного действия одна из рабочих поверностей, чаще всего неподвижная, выполняется в виде ряда наклонных площадок, так что смазочный слой между ними и гребнем имеет форму в виде нескольких клиньев. В этом случае сила, воспринимающая осевую нагрузку, создается как за счет гидростатического действия смазки, так и вследствие повышения давления в клиновой части слоя. Из уравнения Рейнольдса следует, что в таких конструкциях взаимодействие между компонентами давления, обусловленными вращением и [c.155]

Коэффициент гидростатической упругости Ко, определяющий значения собственной частоты Qp по соотношениям (70), (74), является важнейшим параметром гидростатического подшипника. Этот коэффициент можно измерить, наблюдая перемещения цапф ротора при изменении статической нагрузки G. Несколько проще измеряется частота свободно затухающих колебаний невращающегося ротора в таких подшипниках. Согласно уравнению (83), справедливому как для гибких роторов с жидкостной смазкой, так и для жестких роторов с газовой смазкой, эта частота зависит от частоты йр и от парциальной собственной частоты I2 = Q , определяемой упругой податливостью только самого газового слоя между цапфой и подшипником. Из измерений частот и декрементов свободных колебаний при различных избыточных давлениях подаваемого газа или при искусственно измененной, увеличенной или уменьшенной массе ротора можно найти частоты Qp, параметры X, с и выявить возможности улучшения опоры. [c.170]

Таким образом, при колебаниях вращающейся цапфы возможны более или менее выраженные субрезонаисные состояния. С другой стороны, поле давлений в газовом слое около колеблющейся цапфы содержит значительную по величине квази-упругую компоненту, и это повышает устойчивость ротора по отношению к автоколебаниям, порождаемым вращением цапфы. Расчет устойчивости здесь выполняется так же, как и для гидростатических гибридных опор, хотя и несколько сложнее вследствие нелинейных свойств вибронесущих опор, В таком расчете вместо схематического изображения функций на рис. 42 [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология