Напряжение в образцах, испытания

Данная методика может быть использована для определения огибающей предельных кругов Мора по результатам испытания образцов с нормальной степенью консолидации. Образец подвергается действию нормального напряжения о в точке N. (см. рис. 37) непосредственно под кривой 1. Затем напряжение снижается до а" и состояние образца соответствует точке Р, не лежащей под кривой 1. Следовательно, для новой нагрузки образец имеет завышенную степень консолидации и при сдвиге изменение его состояния характеризуется линией РЯ8 (в точке Н — максимальное сдвиговое напряжение). Если испытание проводят при другой нормальной нагрузке, сдвиг происходит в точке Т. Линия СТЯ на поверхности разрушения является линией прочности, а проекция этой линии на плоскость х—о — огибающая предельных кругов Мора. [c.64]

В опытах по релаксации напряжения образец подвергают быстрому растяжению до длины Ь, и силу, необходимую для сохранения этой длины, измеряют как функцию времени [922, гл. 4] и обычно — температуры. В испытаниях на ползучесть постоянным сохраняют деформирующее усилие, а длина образца фиксируется как функция времени [673, гл. 3]. Релаксация напряжения и ползучесть отражают одни и те же явления, хотя и противоположным образом. Изучение ползучести более важно с практической точки зрения, однако метод релаксации напряжения чаще используют в научных исследованиях, поскольку он легче поддается математической обработке. [c.39]

Покрытие наносится на одну сторону полоски фольги, последняя помещается в зажимы разрывной машины, присоединяется преобразователь, и образец растягивается. Появляющийся шум анализируется и строится график зависимости некоторых шумовых характеристик от общего напряжения. Хотя испытание на растяжение наиболее распространено, однако можно использовать изгиб или любой другой вид деформации. Единственное существенное ограничение состоит в том, что не должно быть постороннего шума от скольжения образца в зажимах. Это единственный источник шума, от которого следует защищать прибор. Поэтому используют малые скорости деформации. [c.415]

Для испытания защитных свойств изоляционных покрытий на металлах в электролитах служит также ячейка, схема которой изображена на рис. 357. Оценку защитных свойств изоляционных покрытий и изменение этих свойств во времени проводят путем регистрации электрического тока, возникающего в паре между изолированным и неизолированным стальными образцами, при наложении на них напряжения Е. На изолированный образец накладывают или катодный, или анодный ток, а также испытывают образцы без воздействия на них тока, накладывая катодную поляризацию только в момент измерения. Появление тока в исследуемой паре дает время электролиту проникнуть к поверхности металла через поры и капилляры покрытия. Изменение тока во времени характеризует скорость разрушения изоляционного покрытия. [c.465]

Предел выносливости о д(Тд) - наибольшее напряжение цикла, которое образец может выдержать, не разрушаясь, до базы испытания Кц, равной Ю циклов для стали и (5.. . 10)10 для цветных металлов. [c.362]

Определяемая при этом зависимость деформации от напряжения сдвига выражается одной из характерных кривых, показанных на рис. 26. Если консолидированный образец имеет рыхлую структуру, напряжение сдвига возрастает весь период деформации (кривая А). При испытании чрезмерно консолидированного образца напряжение сдвига быстро возрастает до максимума, а затем снижается до постоянного значения (кривая С). Образец с нормальной степенью консолидации показывает относительно быстрое возрастание нагрузки до постоянного значения, соответствующего условию его разрушения (кривая В). [c.44]

Некоторые котлы оборудуются индикатором хрупкости, с помощью которого можно непрерывно контролировать качество химической обработки воды, выявляя потенциальную способность воды вызывать коррозионное растрескивание под напряжением (рис. 17.3) [21, 22. Для этого испытывается образец из пластически деформированной котельной стали. Образец находится в напряженном состоянии, которое создается отжимным винтом. Положением винта регулируется слабый ток горячей котловой воды к участку образца, который испытывает наибольшее растягивающее напряжение. На этом же участке вода испаряется. Считается, что котловая вода не вызывает хрупкости стали, если образцы не подвергаются растрескиванию в течение 30-, 60-и 90-дневных испытаний. Проведение таких испытаний является достаточной мерой предосторожности, так как у пластически деформированного образца склонность к растрескиванию более выражена, чем у какого-либо участка котла. Благодаря этому можно при необходимости откорректировать режим подготовки воды, не допуская разрушения котла. [c.282]

Заполнив пространство между трубкой и банкой увлажненной почвой (на 1—2 см ниже края банки), включают ток на 24 ч путем подключения к банке отрицательного полюса, а к образцу — положительного полюса источника постоянного тока напряжением 6 В. После отключения тока образец тщательно очищают 0Т лродуктов коррозии катодным травлением в 8%-ном растворе гидроокиси натрия при силе тока 2—3 А, промывают дистиллированной водой, высушивают и взвешивают с погрешностью не более 0,1 г. При испытании не следует произвольно изменять размеры прибора, так как в этом случае без специальных исследований новая [c.59]

Существует общее мнение о том, что ослабление под действием периодически повторяющейся нагрузки происходит при меньших значениях напряжения, чем напряжения при статических условиях нагружения (ползучесть) или при плавно нарастающем деформировании (вытяжка). Чем ниже уровень напряжения, при котором испытывается материал, тем большее число N циклов нагрузки он выдерживает. Однако полное время ( , которое утомляемый образец находится под нагрузкой, обычно много меньше долговечности материала при статических условиях нагружения. Поэтому перемена знака нагрузки или перерывы при нагружении ускоряют потерю работоспособности перемена знака нагрузки или перерывы между нагружениями являются элементами испытания на усталость. Можно утверждать, что эффект ускорения усталости путем перемены знака нагрузки должен быть связан с двумя характерными свойствами материала [c.290]

Применительно к коррозионным испытаниям материалов применение метода АЭ очень эффективно для слежения за коррозией под напряжением. При этих испытаниях механически нагруженный деформированный образец подвергают действию агрессивной среды. Напряжения интенсифицируют процесс коррозии. В образце появляются трещины, деформация усиливается, напряжение снимается. [c.183]

Теперь перейдем к анализу динамической выносливости резины в режимах I и II. При испытании по режиму I зададим большую о- Учитывая, что модуль резины существенно меньше, чем модуль пластмассы, делаем вывод, что в резине разовьются малые напряжения. В целом это означает, что в каждом цикле деформации по режиму I к образцу подводится небольшая работа А мало) и поэтому образец долго не разрушится Np велико). Обратная картина при испытании резины по режиму И, Задаем большое со при малом значении модуля резины, получим, однако, большое значение ео, а следовательно, и большую работу Л, подводимую в каждом цикле. Это приведет к быстрому разрушению, т. е. малому Np. Резиновый (низкомодульный) образец более долговечен при испытании в режиме постоянной деформации. [c.210]

Образец находится в нижнем и верхнем захватах, вынесенных во избежание контактной коррозии из электрохимической ячейки. Растягивающее напряжение в образце создается при помощи груза и рычажной системы с передаточным отношением 100 1. Максимальное растягивающее усилие, обеспечиваемое установкой, составляет 18 620 Н. Деформацию образца в процессе испытания измеряют при помощи микрометра. [c.88]

Для сравнительной оценки сопротивления материалов статической водородной усталости можно сократить продолжительность испытаний до 200 ч (базовое), применяя образцы с острым кольцевым надрезом и создавая жесткие условия нагружения. Концентратор напряжения (надрез) облегчает зарождение трещины, уменьшает инкубационный период и ускоряет испытания. Уровни напряжения изменяются через интервал, равный 0,1 от предела прочности образца с надрезом. Напряжение, при котором образец ие разрушился за базовое время, принимается за условный предел длительной прочности на базе испытания 200 ч. [c.90]

Блок термоанализатора состоит из теплоизолированного корпуса, в котором размещен электронагреватель, предназначенный для нафева металлической пластины, изготовленной, например, из нержавеющей стали. При этом на токопроводящем коромысле расположен прижим, на котором закреплен токопроводящий выступ, соединенный гибким проводом через коммутационный блок с источником питания. Плечо коромысла шарнирно сочленено с блоком управления. Образцы исследуемых материалов изготовляются из пленок или прессованных порошков. Испытания проводят не менее, чем при четырех установившихся температурах. При испытаниях образец помещают на выступ прижима, расположенного на коромысле. Затем, с помощью блока включения, напряжение питающей сети подается на блок регулятора напряжения, с которого заданное по величине напряжение подается в цепь нафевателя блока термоанализатора. При этом происходит нафев пластины нафевателя до заданной температуры, величина которой контролируется с помощью блока измерения и регистрации температуры. При достижении заданной установившейся температуры нафевателя блок измерения температуры подает сигнал на блок управления, который воздействует на коромысло. При этом испытуемый образец с помощью прижима закрепляется на коромысле. При этом снимают показания приборов и производятся по ним расчеты. Точность и надежность повышаются за счёт применения чувствительной электронной измерительной аппаратуры. [c.69]

Метод определения предела механической прочности на разрыв сжатием цилиндрических образцов по диаметру основан на решении задачи Герца О распределении напряжения в тонком круговом диске, сжимаемом по диаметру двумя силами [2]. Согласно решению данной задачи, в любой точке диска возникают вертикально сжимающие и горизонтально растягивающие напряжения. В результате образец разрывается по диаметральной плоскости. На рис. 1 показана схема действия сил при испытании методом диаметрального сжатия. Стрелки Рь Рг указывают силы, возникающие в цилиндрическом образце во время действия нагрузки Р. Разрыв происходит по плоскости. Теоретическая формула расчета предела механической прочности на разрыв в данном случае имеет вид [c.56]

На результаты испытаний оказывает влияние не только такой параметр, как прочность сцепления, но и адгезия, внутренние напряжения и пластичность. Во многих отношениях испытания на нагрев можно считать более важными, чем испытание на отслаивание, несмотря на то, что они дают только качественную оценку адгезии. Испытанию на отслаивание подвергается образец со специально нанесенным покрытием, имеющим незначительное сходство с покрытиями, применяемыми на практике, либо полностью отличающийся от них. Кроме того, нет гарантии, что покрытие наносится на опытный образец в условиях, аналогичных производственным. Установлено, что цикл испытаний методом нагрева является более жестким по сравнению с эксплуатационными условиями. Например, у изделия, которое не выдержало испытаний, в процессе эксплуатации может не произойти потери адгезии при колебании температуры. Успешное проведение испытания свидетельствует о 100%-ной гарантии того, что при эксплуатации потери адгезии не произойдет. [c.152]

Прочность металлического покрытия на разрыв (так же, как и его эластичность) можно определить с помощью обычной разрывной машины. Образец растягивается до тех пор, пока не произойдет разрушения. В качестве образца используют покрытие, отделенное от основного материала, или покрытие, нанесенное на основной материал, имеющий большие прочность и эластичность, чем у металлического покрытия. Свойства отделенных от основного материала покрытий исследуют по методике испытания механических свойств. При испытании покрытий, нанесенных на более прочный основной материал, необходимо регистрировать значения напряжения, при которых происходит разрушение покрытия, в то время как основной материал образца остается неповрежденным. [c.154]

Измерение разности электрических потенциалов между двумя точками по обе стороны трещины можно осуществлять мостом или электронными приборами [31]. С ростом длины трещины изменяется разность электрических потенциалов. Распределение электрического напряжения в образце зависит от геометрии образца, расположения токоподводящих контактов, размера трещины. При испытании необходимо изолировать образец от испытательной машины. Диаграммы изменения разности напряжений в зависимости от нагрузки можно преобразовать с помощью тарировочных графиков Б диаграммы нагрузка — прирост трещины (рис. 6). Такой метод пригоден для всех типов образцов. Тарировочные графики строятся с помощью токопроводящей бумаги. К недостаткам метода можно отнести то, что он неприменим для испытаний при низких температурах. [c.29]

Рис. 28. Зависимости скорости роста трещины [103, 104] от коэффициента интенсивности напряжений (К) для сплава Ti—8 А1—1 Мо—1 V (образец ДКБ, МА), испытанного в растворе 10 М НС1 (без наложения потенциала) при различных температурах, С

Рис. 47. Зависимость скорости роста трещины о [1031 от текущего коэффициента интенсивности напряжений К для сплава Т — —8 А]—I Мо—1 V (образец с односторонним надрезом, МА, 24 °С), испытанного в различных галоидзамещенных углеводородах, высушенных (/) или насыщенных водой (2)

Образцы для испытаний на растяжение, склеенные на-ус, рекомендуются в случае склеивания органического стекла (рис. 194) (строго говоря, это испытание при комбинированных напряжениях). Регламентируется проведение этих испытаний на разрывной машине при скорости нагружения —1500 кгс1мин на образец. Испытанию подвергают не менее 3 образцов. [c.429]

Количественно сопротивление эластомера разрушению (например, при растяжении или сжатии) характеризуется напряжением, под действием которого образец разрушается при заданных параметрах испытания (температура, скорость деформации и др.). Эта величина представляет собой отношение нагрузки к площади поперечного сечения образца до деформации (условное напряжение) или к истинному сечению в заданный момент деформации или при раз1рущении (истиниое напряжение). При испытаниях на долговечность (время до разрушения эластомера цр,и постоянном напряжении) различают статическую и динамическую долговечность, получаемые соответственно в статических и динамических (при многократных дефомациях) условиях испытания. [c.92]

ВИЯХ коррозии, практи- чески неизбежен, так как ясно, что если коррозия продолжается достаточ- но долго, даже в отсут-ствие напряжения, образец потеряет всю свою прочность. Однако серьезное значение коррозионной усталости объясняется тем, что разрушения, вызываемые одновременным действием переменных напряжений я коррозионных процессов, в значительной степени превышают сумму разрушений, получающихся при раздельном действии этих двух факторов разрушения. Очень важно отметить,— пишет Гаф —что раздельные эффекты коррозии и усталости не могут быть просто суммированы. При обычном типе коррозионного испытания образец может подвергаться напряжениям, но условия в этом случае полностью статические. Опытным путем установлено, что присутствие продуктов коррозии вызывает замедление коррозионного раз- [c.589]

Еще один способ, с помощью которого можно охарактеризовать механические свойства полимеров, связан с испытанием на релаксацию напряжений. При испытании на релаксацию образец, не подвергавшийся ранее действию напряжений, внезапно деформируется, начиная с этого момента деформация ео поддерживается постоянной. В момент нагружения напряжения достигают максимума, далее происходит их спад. Этот процесс спада напряжений и называется релаксацией. Отсчет времени производят с момента наложения дефор1мации ео. [c.19]

Рис.2.12. Характер разрушения стали 09Г2С а - - ЯЮТСЯ МОрфоЛОГИеЙ И исходный образец, испытанный на раз- размерами ВКЛЮЧениЙ В рыв 6 - образец, разрушившийся в ИСХОДНОЙ структуре среде при напряжении о,9а . металла. Анализ Структур сталей 09Г2С и 17Г1С ВЫЯВИЛ у них наличие полосчатости, а следовательно, как это указывалось ранее, скопление большого количества неметаллических включений вдоль перлитных полос. Причем форма этих включений является крайне неблагоприятной по отношению к развитию разрушения, индуцированного водородом (ВИР), а сами дефекты могут иметь весьма протяженные размеры. Ввиду невысокой прочности указанных сталей водород, скапливаясь в несплошностях, вызывает их дальнейшее развитие, что приводит

Чтобы приблизить результат испытаний к поведению материала в реальной конструкции, следует взять толщину образца равной толщине детали. Еще лучще, если образец каким-либо образом имитирует деталь в том случае, когда расчету подлежит конкретная конструкция. Для такого модельного образца следует иметь формулу для коэффициента интенсивности напряжений К. На образцы наносим исходные трещины разной длины И (следует также. предусмотреть образцы без трещины). Затем эти образцы доводят до разрушения и строят график повреждаемости (или критическую диаграмму разрушения) в координатах Оразр - (длина здесь берется исходная, разрушающее напряжение - номинальное в нетто сечении). Затем строим график зависимости предельного коэффициента интенсивности напряжений от длины трещины. В формулу для К подставляем Оразр и и находим К = Кс, которое и откладываем на графике при данной [c.232]

При коррозионной усталости наблюдается снижение предела усталости ио сравнению с пределом усталости металла в отсутствие коррозионного воздействия агрессивной среды. Пределом коррозионной усталости или коррозионной выносливости называется то максимальное напряжение, которое может выдержать образец при данном числе циклов в условиях коррозионного воздействия, Предел коррозионной усталости является условной величиной, а не истинным пределом, так как металл при длительных выдержках разрушится и без знакопеременных напряжений, а лишь от одной коррозии. Поэтому предел коррозионной усталости обусловлидают числом циклов знакопеременных нагрузок, которые при испытаниях выдерживают образец металла при данном напряжении, т, е. цифровые значения предела коррозионной усталости относят к определенной базе испытаний (числу циклов). [c.106]

Условия создания напряженного состояния материала во время испытания должны но возможности соответствовать тем условиям, в которых будет находиться образец при зксплуагации. В соответствии с этим испытания материалов подразделяют в зависимости от вида нагрузки, которой подвергаются образцы в процессе использования. Основные виды механических испытаний следуюшие [98] статические испытания на растяжение, сжатие, изгиб, кручение и срез динамические испытания на ударную вязкость и ударный разрыв испытания на выносливость длительные испытания [c.310]

Испытания на усталость проводят при многократном приложении к образцу изменяющихся нагрузок. Такие испытания обычно догительны (часы — сотни часов), по их результатам определят от число циклов до разрушения при разных значениях напряжений, а в конечном итоге — то предельное напряжение, которое образец вьщерживг1ет без разрушения в течение определенного числа циклов нагружения. [c.248]

Ударное воздействие потоков жидкости на поверхность хорошо моделируется с помо]цью струеударных установок (рис. 6.14 и 6.15). Г5 струеударной установке относительно простой конструкции (рис. 6.14) жидкость подают к соплам из водонапорного бака под постоянным давлением воды. На струеударной установке конструкции МВИМУ (рис. 6.15) можно проводить испытание образцов в напряженном состоянии. Эта установка принципиально отличается от рассмотренных тем, что в ней вращается струя жидкости, а образец находится в неподвижном состоянии и в нем могут быть созданы различные виды напряжений растяжения, сжатия, кручения и др. Следует отметить, что скорость изнашивания образцов, находящихся в напряженном состоянии, может увеличиться до 200 % по сравнению со скоростью износа ненагруженных образцов. [c.97]

Рис. 6.15. Струеударная установка конструкции МВИМУ для испытания стойкости материалов к гидроэрозионному износу в напряженном состоянии 1 — кожух 2 — шпиндель 3 — диск 4 — сопло 5 — испытуемый образец

Предварительными опытами был выбран цилиндрический образец длиной 226 мм с рабочей частью диаметром 15 и длиной 50 мм, установлена допустимая величина биения (не выше 0,005 мм) и принята база испытания 10 циклов. Величину действующих на рабочей части образца напряжений авторы работы определяли по формуле а = = 32Я//(тгс/ ), где Р - приложенная нагрузка, МН / — расстояние от точки приложения нагрузки до ближайшей опоры (постоянная машины), см / - диаметр рабочей части образца, см. Усредненные по большему числу образцов результаты эксперимента (рис. 29) показали, что величина напряжений при одинаковом числе разрушающих циклов для параллельно ориентированных образцов на 15—30 % выше, чем для перпендикулярно ориентированных. Это различие объясняется более высокой прочностью параллельно ориентированных образцов. При этом характер зависимости напряжение — число циклов до разрушения для графита резко отличается от такового для металлов. Значительный разброс данных на графике (некоторь(е образцы при одинаковом напряжении резко различались по числу, циклов до разрушения) обусловлен присущей графиту исходной разнопрочностью, структурной неоднородностью и другими причинами. Предел усталости для исследованного графита при чистом изгибе вращающегося образца составил 14 МПа — для параллельно ориентированных образцов и 10 МПа — для перпендикулярно ориентированных. [c.75]

Испытания при посгоянноО растягивающей нагрузке, В этом случае образец принадлежит к типу испытываемых на растяжение и подвергается одноосному напряжению с помощью грузов или откалиброванной пружины. Иногда несколько образцов соединяют последовательно. [c.35]

Испытания при постоянной скорости деформации. В специально сконструирован-иам разрывной машине образец соответствующего типа дефсфмируют с постоянной сксфостью (10" —Ю" м/с) и одновременно подвергают воздействию среды. Растяжение продолжают до разрыва. В про1<ессе испытаний напряжение растяжения измеряют как функция удлинения (рис. 37). Обычно такие испытания продолжают 2 дня. [c.35]

Во многих случаях, имитируя эксплуатационные условия, испытания на коррозионную усталость проводят не на гладких образцах, а на образцах с искусственным надрезом, который служит концентратором механических напряжений. При этом трещина возникает на дне надреза, поскольку разрушающее воздействие среды и механи 1еской нагрузки сосредоточено именно там. Еще исследованиями Г. В. Карпенко бьщо установлено, что совместное влияние концентраторов напряжений и коррозионной среды на сопротивление выносливости стали отличается от раздельного. Наличие концентратора напряжений на образце При испытании в агрессивной среде в меньшей степени раэупрочняет образец, чем при испытаниях на воздухе [21,71]. [c.52]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стаццаргньм образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят при заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на Образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

Качественно это можно показать на следующем примере. Предположим, что трещина находится с одной стороны гладкого образца на растяжение квадратного сечения, т. е. фактически имеем образец с односторонним надрезом. Предположим также, что выращенная коррозионная трещина на круглом образце на растяжение имитирует надрез на образце с односторонним надрезом квадратного сечения. Тогда уравнение К1—ай яау1 У для образца с односторонним надрезом [73] может быть использовано для расчета семейства кривых, выражающих зависимость Кг от глубины трещины для различных общих уравнений напряжений. Такое семейство кривых показано на рис. 23 для образца с квадратным сечением, площадь сечения которого была равна площади сечения круглого образца на растяжение диаметром 6,5 мм, который обычно используется для испытаний на КР. Таким образом, уровни напряжений на рис. 23 похожи на уровни напряжений для круглого образца диаметром 6,5 мм. [c.178]

Когда образцы ДКБ вырезаются из материала, термообработанного, закаленного или состаренного, который не был подвергнут растяжению или другим видам обработки для снятия напряжений, остаточные напряжения могут вносить большую ошибку в значение Къ рассчитанное по уравнению (5). Ошибка вводится из-за выгибания плечей образца в стороны в результате действия остаточных напряжений на поверхности образца. Такое действие остаточных напряжений показано на рис. 24. Оно приводит к смещению конца трещины до испытаний и, следовательно, к увеличению уровня Кг- Эффективность действия остаточных напряжений на возникновение и распространение трещины не должна быть недооценена, так как при этом трещины распространяются через весь образец ДКБ даже в том случае, если образец был не нагружен и нагружающие болты были сняты с образца после нанесения на него первоначальной трещины механическим разрывом (рис. 24). Данные по росту трещины для таких образцов часто не зависят от рассчитанного уровня К, от смещения g, заданного нагру- [c.179]

При испытании на КР гладких образцов на растяжение существует хорошая практика параллельно с нагруженными образцами для контроля использовать образцы без нагрузки, так как образцы в напряженном состоянии могут разрушиться в результате значительного уменьшения поперечного сечения образца из-за межкристаллитной, питтинговой или общей коррозии. Такое дублирование не является необходимой операцией для образцов ДКБ,, поскольку все возможные коррозионные эф фекты могут быть изучены на ненапряженных частях тех же самых образцов после испытания. Например, когда образец ДКБ механически разорван после испытаний, на поверхности разрушения можно видеть глубину распространения не только коррозионной трещины, но и питтингов и межкристаллитной коррозии на ненапряженных частях образца. [c.186]

Известно, что сплавы системы А1 — M.g — 81 могут быть чувствительны к межкристаллитной коррозии, даже когда они не чувствительны к КР [51, 56—58]. Такое коррозионное поведение наблюдается на сплаве 6061-Тб при испытаниях на образцах ДКБ ориентации ВД, нагруженных почти до уровня Кгс, в среде, где развивалась значительная межкристаллитная коррозия. После испытаний образец механически доламывали. Это позволило наблюдать, что глубина межкристаллитной коррозии в области очень высоких напряжений была той же, что и на частях образца, где напряжения отсутствовали [44, 45]. Таким образом, существующие объяснения межкристаллитной коррозии этих сплавов [51], основанные на предположении, что выделяющиеся ио границам зерен частицы Mg2Si [118] или выделения элементарного кремния работают как локальные гальванические ячейки, не подходят для объяснения КР. Никакая из этих моделей не может быть использована для объяснения того факта, что высотные образцы из катаной плиты или поперечные образцы из прутков сплавов с избытком кремния (6070-Тб и 6066-Т6) чувствительны к КР, тогда как образцы сплава 6061-Т6 не разрушаются от КР-Образование локальных ячеек в результате выделений по границам зерен кремния, однако, может объяснить увеличение чувствительности к межкристаллитной коррозии сплавов с избытком кремния [51]. [c.234]

Рис. 22. Зависимость скорости роста трещииы и от коэффициента интенсивности напряжений для сплава Т —б А1—4 V (образец ДКБ, МА), испытанного а растворе 5 М К (24 °С) прн различных потенциалах [104], мВ

Рис. 55. Зависимость скорости роста трещин и от коэффициента интенсивности напряжений К для снлава Ti— —8 Al—1 Mo—1 V (образец ДКБ. S ), испытанного в эвтектической смеси Li l—КС1 при 375 С в условиях наложения потенциала —900 мВ (по хлорсеребряному электроду) [104]

Рис, 62, Влияние коэффициента интенсивиоств напряжений К на скорость роста трещин и для трех термообработок сплава Ti—8 А1—1 Мо—1 V (образец ДКБ), испытанного а жидкой ртути при 24 "С (104] [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология