Коэффициент скрубберов

Таблица 3.4. Коэффициенты теплопередачи и испарения в полых скрубберах

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Наиболее полные экспериментальные исследования процесса массообмена в полых распылительных скрубберах было проведено Фиалковым с соавторами [363, 367-371]. Целью исследований был подбор типа форсунок и их расположение в колонне, величина плотности орошения и скорости воздуха при условии ограниченного гидравлического сопротивления аппарата, а также получение эмпирической формулы для расчета скруббера. Проводилась очистка воздуха от HF, СЬ, SOj водой, содовым и щелочными растворами и растворами кислот. При обработке экспериментальных данных определялся объемный коэффициент массопередачи -К а эквивалентного колонного аппарата, работающего в режиме идеального вытеснения при постоянстве по высоте колонны. При этом предполагалось, что равновесная концентрация с на границе раздела газ—жидкость равна нулю. Это допущение применимо лишь для очень хорошо растворимых газов. В соответствии с уравнением (5.4) экспериментальное значение объемного коэффициента массопередачи рассчитьшалось по формуле [c.250]

Таблица 5.15. Фракционные коэффициенты очистки центробежных скрубберов при различных скоростях витания частиц

В скруббере Вентури высокая турбулентность течения достигается вследствие больших скоростей потока (в сужении значения критерия Рейнольдса достигают 0,6-10 —2,0-10 ) и введения абсорбирующей жидкости под прямым углом к быстро движущемуся газу. Например, при исследовании охлаждения газа вспрыскиванием воды, найдены следующие объемные коэффициенты теплопередачи для колонны без заполнения 450 ккал/(м -ч-°С), а для скруббера Вентури 3700 ккал/(м -ч °С), т. е. в 80 раз выше. [c.415]

Пытаясь рационализировать процесс синтеза этилового алкоголя, применяя те же кислотные скрубберы, мы изучали условия протекания реакции между этиленом и серной кислотой, не прерывая процесс и основываясь на принципе работы батареи реакционных аппаратов [41. Ока алось, что, используя любые варианты работы скрубберов, но не изменяя их конструкции, нельзя достигнуть одновременного снижения расхода серной кислоты и увеличения коэффициента использования этилена в газе (табл. 1). Из данных табл. 1 видно, что с понижением расхода кислоты на единицу спирта выход последнего падает. Эта закономерность подтверждает абсолютную неприменимость скрубберов в качестве реакционных аппаратов в технологическом процессе синтеза. [c.26]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, прп очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Рис. 4.1. Номограмма для определения коэффициентов проскока частиц для полых, тарельчатых и насадочных скрубберов, а также скруббера Вентури при 0,5 1 ) 5,0

Рассчитать коэффициент массопередачи в водяном скруббере при поглощении из газа диоксида углерода. В 1 ч пропускается 5000 м газа, чистой воды подается 650 м /ч. Начальное содержание СОа в газе 28,4% (об.), конечное (в верху скруббера)—0,2% (об.). Давление в скруббере 16,5 10 Па, темпера- [c.221]

Найти коэффициент массопередачи в насадочном скруббере для поглощения ацетона из воздуха водой, расход которой составляет 4000 кг/ч. Смесь воздуха с парами ацетона содержит 5% (об.) ацетона, причем расход чистого воздуха 2000 м ч. Степень поглощения ацетона при 20 °С достигает 98,2%. Абсорбционная башня заполнена керамическими кольцами размерами 25 X 25 X X 3 мм, слой которых имеет высоту 18 м. Скорость газа в полном сечении башни принять на 20% меньше скорости, соответствующей началу эмульгирования. [c.222]

Для осуществления процесса конденсационного охлаждения практически используются те же аппараты, что и для испарительного охлаждения, причем при конденсационном охлаждении газов аппараты с развитой поверхностью фазового контакта, насадочные скрубберы, тарельчатые аппараты имеют определенные преимущества по сравнению с обычными полыми скрубберами за счет более высоких значе--ний объемных коэффициентов теплопередачи. Однако специфические условия пылегазового потока (возможность образования отложений и т п) часто вынуждают использовать для конденсационного охлаждения обычные полые скрубберы [c.91]

В табл. 5.15 приведены фракционные коэффициенты очистки центробежных скрубберов ЦС-ВТИ диаметром 1 м. С увеличением диаметра скруббера эффективность очистки снижается. [c.300]

При отсутствии разделительной стенки теплообмен между двумя средами сопровождается массообменом и в большинстве случаев им определяется. При контактировании воздуха с относительной влажностью менее 100% с водой, стекающей " пленкой по насадке скруббера, коэффициент теплоотдачи рассчитывают по уравнению [c.143]

Пример VI. 11. Определить коэффициент теплопередачи при охлаждении сухого воздуха водой в скруббере с насадкой. Дано температура воды / = 15° С начальная температура воздуха / = = 80° С, конечная н = 25°С расход воздуха Ог = 12 000 кг/ч расход воды Ож = 8000 кг/ч диаметр скруббера О = 1,4. и удельная поверхность насадки а = 65 м /м свободный объем насадки е = 0,68. [c.156]

По таблице 5.25 принимают фракционные коэффициенты очистки Т1р%, для скруббера диаметром 1 м. Предварительно необходимо найти по графику рис. 5.2 или по формулам 5.3, 5.4 скорости витания для всех фракций заданной пыли. [c.234]

Ацетилен при сухом способе получения подвергается водной отмывке с целью обеспыливания и одновременного охлаждения до 20 °С. Определите возможные потери ацетилена, если при производительности генератора 600 (н)м /ч расход воды на отмывку составляет 30 м /ч. Какое количество растворенного ацетилена можно возвратить производству, если промывные воды, выходящие из скрубберов при 40 °С, нагреть до 100 °С Коэффициент абсорбции ацетилена при 100 °С принять равным 0,14, давление считать нормальным. [c.182]

К мокрым газоочистным аппаратам, обеспечивающим высокий коэффициент очистки, относится и турбулентный промыватель (скруббер Вентури), состоящий из двух основных частей трубы-распылителя I (рис. 1.199), выполняемой в виде трубы Вентури, и каплеуловителя 2. У этого аппарата достигается большая скорость потока в горловине (60 + 150 м/с). [c.507]

Данные длительной эксплуатации испарителей типа ИСВ-120 и ИСВ-150, оборудованных такими скрубберами [200], показывают, что при солесодержании исходной воды 1 г/л и в кубовом остатке 100 г/л концентрация солей в дистилляте не превышает 1 мг/л. Следовательно, при дистилляции получается коэффициент очистки конденсата по отношению к исходной воде,10з. [c.167]

Количество подсасываемого воздуха выбирается из условий обеспечения безопасности, т. е. с избытком по отношению к тому количеству, которое необходимо для полного сжигания СО. Так, например, полная безопасность работы газоочистки сталеплавильной печи обеспечивается при коэффициенте избытка воздуха около 2,15 коэффициент подсоса воздуха в конвертерном производстве равен примерно 5. Подсос такого количества воздуха позволяет не только перевести СО в СОг, но и охладить газы до 800—1200 °С. Дальнейшее охлаждение газов осуществляется в котлах-утилизаторах и форсуночных скрубберах . [c.81]

Полые испарительные скрубберы. Ориентировочный расчет полого испарительного скруббера может быть проведен на основании данных об объемном коэффициенте теплопередачи, полученных в результате экспериментальных исследований аналогичных аппаратов [c.86]

Надежных данных по расчету коэффициентов теплопередачи в подобных форсуночных скрубберах до настоящего времени не имеется Поэтому приходится пользоваться при расчетах коэффициентами теплопередачи, полученными экспериментальным путем при исследовании промышленных установок. [c.91]

При охлаждении в скруббере с уголковыми тарелками насыщенных газов с точкой росы 80—85 °С (скорость газов порядка 2 м/с) объемный коэффициент теплопередачи составил Ао=ь=8600 Вт/(мз-К) [3.28]- [c.92]

По найденным парциальным (фракционным) коэффициентам очистки и заданному фракционному составу дисперсных загрязнителей определяют полный коэффициент очистки г используя формулу (4.11), и обосновывают возможность применения полого скруббера или отказ от него. [c.223]

Таким образом, для расчета кинетики абсорбции СОа водой в скрубберах с кольцами Рашига 50 X 50 уравнения [И, 19—21], рекомендованные для расчета К, , могут быть использованы либо при введении коэффициента запаса, равного примерно двум, либо при соответствующем учете движущей силы процесса. [c.117]

Таблица 5.25. Фракционные коэффициенты очистки газовых выбросов в скруббере ЦС ВТИ (В=1 м).

Прежде чем приступить к конструированию какого-либо аппарата химического производства (холодильника, теплообменника, контактного аппарата, скруббера, печи и т. д.), предварительно необходимо произвести подробный техно-химический расчет всего процесса производства или той его части, которая непосредственно связана с конструируемым аппаратом. Так, например, для того чтобы приступить к конструированию такого простого аппарата, как теплообменник, необходимо знать его размеры. Последние могут быть определены лишь после того как будет составлен вначале материальный, затем тепловой ба лансы теплообменника. Кроме подготовки к конструктивным рас четам, техно-химические расчеты служат для вычисления рас ходиых коэффициентов, выхода продуктов и других показателей производства. [c.3]

Потери давления в скруббере Вентури складываются из сопротивлений каплеуловителя и распылительной трубы. Сопротивление трубы является основным параметром, характеризующим эффективность очистки. Точный теоретический расчет потерь давления в трубе Вентури невозможен. Расчеты выполняют по эмпирическим данным, считая сопротивление орошаемой трубы д р как бы составленным из сопротивления сухой трубы Д р и добавки д р , отражающей влияние орошения. В соответствии с этим условно вводятся коэффициент гидравлического сопротивления сухой трубы и добавочный коэффициент учитывающий способ орошения, скорость движения газов и отношение длины горловины трубы к диаметру /Л). [c.218]

Определяют значения парциальных коэффициентов очистки Для скрубберов с противоточным орошением по формуле [c.221]

Обработка экспериментальных данных осложняется дополнительно тем обстоятельством, что значительная часть исследовавшихся элементов (катализаторы, адсорбенты, керамическая насадка скрубберов) имеет шероховатую поверхность с коэффициентом формы Ф<1. Так, явно завышенное значение Кк = = 1,57 для алундовых цилиндров, вероятно, объясняется тем, что при сильной шероховатости их поверхности фактическая удельная поверхность слоя ао была выше значения, полученного из обмера геометрических размеров цилиндриков. То же замечание относится и к таблеткам катализаторов [36]. [c.64]

Определяют потери давления в скруббере, принимая из таблицы 5.21 значения коэффициента гидравлического сопротивления аппарата, а из таблицы 5.25 - скорости в свободном сечении аппарата, к которой отнесены значения , приведенные к таблице 5.21. [c.235]

По таблице 5.21 принимаем аппарат с наружным диаметром В =1,4 м и максимальной производительностью 7,4 м7с высота выбранного типоразмера скруббера 7,67 м, расход воды на орошение 0,6510 м /с. Коэффициент гидравлического сопротивления , отнесенный к динамическому давлению газового потока в сечении аппарата, составляет 34,7. Приняв внутренний диаметр В= 1340 мм, уточняем величину скорости обрабатываемых газов в свободном сечении аппарата [c.236]

Опытные данные показывают, что очистка воздуха от различных промышленных пылей (механического уноса) протекает в пенном пылеуловителе очень эффективно. Степень улавливания пыли с размером частиц dr 15 мкм достигает в оптимальных режимных условиях Tij, = 0,995, не снижаясь ниже 0,95, а коэффициент скорости пылеулавливания лежит в пределах 2—5 м/с. Сопоставляя эти данные с показателями работы других типов пылеуловителей, можно видеть, что пенный аппарат работает примерно в 5—10 раз интенсивней электрофильтров (при несколько лучшей степени очистки) и более чем в 20 раз интенсивней насадочных скрубберов (при значительно лучшей степени очистки). [c.170]

Точность полученного таким образом значения степени очистки газов невысока. Другие способы расчетов коэффициентов очистки в скрубберах Вентури по вероятностному методу также недостаточно точны. [c.238]

Фирма Austin Manufa turing выпускает форсунки нз пластмасс для разбрызгивания химически агрессивных жидкостей в охладительных башнях, скрубберах для промывки воздуха, испарителях-конденсаторах п других аппаратах. Форсунки изготовляются литьем под давлением ацетобутирата целлюлозы Tenite, отличающейся низким коэффициентом трения. Выпускают семь типоразмеров форсунок производительностью 3—26,5 л мин, с диаметром отверстий 9,2 15,7 и 19 мм. [c.221]

Здесь Н — высота слоя насадки, м X —коэффициент сопротивления насадки Рг — плотность газа, кг/м -, Шд — действительная скорость газа между телами насадки, м1сек Шф—фиктивная скорость газа (отнесенная к полному сечению незаполненного скруббера), м/сек-, о—удельная поверхность насадки, 1/с в—свободный объем насадки, м /м -, — гидравлический радиус насадки, м. [c.402]

В этом случае теплообмен сопровождается обычно и массообменом. Обобшеннан формула Жаворонкова и Фурмер для определения коэффициента теплопередачи от охлаждающегося ненасыщенного воздуха к воде в скрубберах с насадками, выведенная для случая охлаждения воздуха от 75—80 до 2—20°С при удельном орошении водой 3,5—10 л (.ч"-ч), имеет вид [c.587]

На основании работы Сьенитцера можно показать, что тепло для испарения капель почти во всем объеме скруббера поступает от газов, а не вследствие теплового излучения стенок, тепла воды или другой жидкости, расходуемой на орошение. Программа экспериментальных исследований, принятая авторами [826], позволит определить коэффициенты массопереноса и вывести эмпирические корреляции, выраженные через расходные параметры, что обеспечит сравнительно простое решение. [c.398]

Не испарившаяся в отделителе-испарителе часть воды I контура поступает в 1-й выпарной аппарат, где упаривается, затем последовательно во 2-й и 3-й выпарные аппараты. Окончательное сокращение объема кубовых остатков происходит в доупаривателе, из которого концентрат направляется в емкости для хранения, либо на установку для битумирования радиоактивных отходов. Эффективная очистка паров после выпарных аппаратов достигается в насадочных или тарельчатых скрубберах с орошением (коэффициенты очистки 10 ). Деионизованная вода после обезгаживания возвращается в I контур. Дистилляционные схемы очистки воды 1 контура имеют некоторые недостатки в них применяется громоздкая аппаратура (особенно выпарные аппараты и скрубберы очистки пара) и соответственно строительные объемы установок в целом очень велики. Однако эти схемы почти универсальны и позво- [c.188]

Коэффициент теплоотдачи при непосредственном соприкосновении потоков, в этом случае коэффициент теплоотдачи является и коэффициентом теплопередачи, т. е, а=К. Для случая охлаждения воздуха водой в насадочном скруббере Жаворонков и Фурмер дали обобщенную формулу [c.321]

Коэффициент абсорбции фтористых газов в трубе Вентури в расчете на узкое сечение трубы достигает 300 ООО—350 ООО м/сек-, в расчете на весь объем, занимаемый жидкостью и газом, коэффициент абсорбции равен 6000 ч , т. е. превышает всего в - 2 раза значение коэффициента абсорбции в валковой камере. Для извлечения фтора из газов суперфосфатного производства требуется установка из восьми циклонных скрубберов Вентури (труб Веьтури с циклонными сепараторами) их изготовляют из мягкой стали и футеруют неопреном. Степень извлечения 51р4 при промывке газа 15%-ной кремнефтористоводородной кислотой достигает 90—98% 238. [c.351]

Вероятностный метод расчета лежит и в основе номограммы, представленной на рис. 4.1 [4.3]. Номограммой можно пользоваться для определения коэффициента цроскока 8=1—т) в полых, насадочных, тарельчатых скрубберах, а также в скрубберах Вентури при 0,5<-ф 5,0. [c.93]

Алексеев Г. Ф., Оленев В. А. Обобщенная зависимость коэффициента теплопередачи в безнасадочных скрубберах для охлаждения и очистки доменного газа от условий работы. — Сталь, 1967, № 4, с. 380—382. [c.306]

Причиной расхождения фактических и расчетных коэффициентов массопередачи является, по мнению авторов [10,18], продольное перемешивание газа в насадочных скрубберах. Так, указывается [10], что при большом соотношении расходов жидкости и газа, присуш,ем водной абсорбции, газ может увлекаться движуш ейся жидкостью. Образование нисходящих потоков газа нарушает истинный противоток газа и жидкости и в конечном итоге снижает движущую силу. [c.117]

Ввиду невысокого коэффициента очистки скруббер ЦС ВТИ не имеет смысла использовать для очистки даже от таких крупнодисперсных пылей. Специально проектировать скрубберы данного типа для предварительной очистки газов также нецелесообразно, так как имеется достаточный выбор более дешевых и менее громоздких средств сухой очистки газов. В то же время имеющиеся на производстве бездействующие или используемые не по назначению скрубберы такого типа ввиду наличия керамической футеровки могут быть использованы, как было отмечено ранее, для предварительной промывки запыленных газов, содержащих коррозионно агрессивные газы. [c.237]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология