Насадка критический размер

При малых количествах диспергированной фазы насадка критических размеров обладает свойством крупной насадки, при больших же количествах этой фазы быстро увеличиваются размеры капель. Критические размеры элементов насадки зависят от физикохимических свойств системы, причем наибольшее влияние оказывают межфазное натяжение, силы сцепления и вязкость жидкостей. Для системы толуол—диэтиламин—вода в колоннах диаметром 75, 100 и 150 мм был получен [99] для колец Рашига критический размер 9,5 мм, размер ниже критического 6,35 мм. Кольца диаметром 12,35 19,0 и 25,4 мм представляли собой насадку размерами больше критического, здесь капли сохраняли свои размеры до момента захлебывания. [c.326]

Размер элементов насадки для экстракционных колонн не должен быть слишком малым. Считается, что диаметр кольцевой насадки должен быть больше критического размера колец, определяемого по уравнению [c.140]

Увеличение эффективности процессов межфазного переноса при заполнении колонны неупорядоченной насадкой является общеизвестным фактом [72—75]. Например, заполнение колонны диаметром 0,31 м кольцами Рашига 6 х9 мм снижает ВЭТТ от 0,815 до 0,575 м [72]. Однако механизм влияния насадки на скорость массопередачи долгое время являлся предметом дискуссии. Долгое время считали, что основу влияния насадки составляет увеличение поверхности контакта фаз. Однако бо.лее детальное изучение изменения размера капель при прохождении ими слоя насадки [76—78] показало, что влияние насадки на эффективность колонны имеет иной механизм. Так, при диаметре насадки, превышающем критические размеры [79] [c.265]

Влияние размеров насадки на массообмен представляет собою равнодействующую ее влияния на диаметр капли и скорость ее движения. Эти величины определяют удерживающую способность и поверхность контакта [уравнение (4-9)]. Скорость движения жидкости равномерно уменьшается с сокращением размеров насадки, например диаметра колец Рашига, и оказывается наименьшей для насадки наименьших размеров. Это влияние обычно сильнее сказывается на скорости движения, чем на диаметре капель, и поэтому, если размеры насадок ниже критических, поверхность контакта фаз наибольшая и массообмен идет быстрее всего, несмотря на увеличение диаметра капель. Такая зависимость установлена для колец Рашига и [c.327]

Критический размер насадки в опытах был (9,5 мм) для дайной системы межфазовое натяжение j=25 дн/см] по уравнению (XI,24) критический размер насадки dp = 0,7 мм. Для распылительной колонны более низкие значения Нюс были получены на колонне меньших размеров вследствие уменьшения продольного перемешивания с увеличением отношения H T. Для колонн с насадкой Д", для которых T df>8, во всех случаях не обнаружено влияние диаметра насадки на величины Н to - [c.560]

Распределитель дисперсной фазы. Воспользуемся рис. 263. приняв Уа = = 0,0915 м/сек. При диаметре отверстия сопла 6,35 мм величина о = 0,00635 ж и диаметр капли 10 мм. При диаметре отверстия сопла 3.18 мм диаметр капли составит 7,65 мм. Полученные значения диаметра капли больше ее критического размера для данной насадки ( з)=4,88 жж) поэтому можно использовать сопло с отверстием любого из двух диаметров. Сопло с отверстием диаметром 6,35 мм меньше подвержено засорению, чем сопло диаметром 3,18 жж, и поэтому выбираем его для данной колонны. Поперечное сечение отверстия сопла равно 3.16- 10 = м , а необходимое число сопел 2,72/3,16 X X 10-5-0,0915-3600 = 262. [c.561]

Критический размер насадки н.кр является функцией физических свойств данной системы жидкость — жидкость [c.277]

Удерживающая способность насадочной колонны зависит от доли свободного объема насадки и от доли объема дисперсной фазы, удерживаемой насадкой. Величина удерживающей способности зависит также от скорости движения дисперсной фазы. Для систем жидкость — жидкость критический размер стандартной насадки (колец и седел) может быть определен по уравнению [c.95]

Свободное движение капель происходит в случае, когда размер насадки меньше критического размера, при котором диаметр капель равен размеру пустот [c.202]

Однако эта теория справедлива лишь для насадки меньше критических размеров (6.66). В этом случае удерживающая способность может быть выражена соотношениями [c.208]

Эти результаты были объяснены иа основе предположения, что при размере насадки меньше критического капли попадают в пустоты и перемещаются только при ударах со стороны последующих капель. Поэтому происходит коалесценция капель, и капли получаются сравнительно большими. Если же размер насадки больше критического, капли свободно движутся в пустотах. Тогда равновесный размер капель определяется равновесием между силами инерции, пропорциональными Apg и вызывающими измельчение капель при столкновениях с элементами насадки, и поверхностными силами, зависящими от у и вызывающими коалесценцию. При критическом размере насадки движение капель внутри пустот замедляется, но полностью не приостанавливается. Таким образом, при низких значениях капли сами освобождаются при больших же значениях возрастает вероятность удара до освобождения капли. В результате средний размер капель с увеличением возрастает. [c.96]

При критическом размере насадки (см. уравнение 3) 5=0. Если размер насадки критический или меньше крити- [c.106]

Для области стесненного потока при размерах насадки меньше критического справедливо соотношение [c.304]

Если размеры насадок ниже критической величины, то такие насадки вызывают заметные изменения диаметра капель, которые, задерживаясь в свободном объеме насадки, сливаются в более крупные капли и лишь после этого проходят дальше. Из насадки капли [c.325]

Если размер насадки меньше критического, в аппаратуре существует значительный объем дисперсной фазы, которая задерживается насадкой, Кроме того, столкновение капель дисперсной фазы, которые движутся с каплями, застрявшими в насадке, увеличивает вероят- [c.420]

Зная величину критического диаметра, можно определить средние размеры гранул насадки по формуле [c.418]

Таким образом, струнная насадка характеризуется двумя критическими скоростями. Первая критическая скорость ограничивает размер захватываемых капель и определяется из условия 8 = 0,25. Вторая критическая скорость соответствует началу вторичного уноса капель с поверхности пленки жидкости, образующейся на струнах. Оценим значение второй критической скорости. [c.499]

Размеры испарителя определяются в большой мере его теплоемкостью [20]. Не обязательно, чтобы объем испарителя был равен объему парообразной пробы. Отношение объема пара к объему испарителя должно быть около 5%, причем это значение не является критическим [25, 26]. Частицы насадки должны быть небольшими (диаметром 0,5—1 мм) с тем, чтобы была больше площадь контакта образца с насадкой и меньше расстояния, на которых происходит теплопередача. Кроме того, частицы насадки должны обладать хорошей теплопроводностью. С этой точки зрения наиболее приемлемы медные, серебряные, а также стальные частицы сферической или какой-либо другой формы. Однако металлы могут оказывать каталитическое действие, поэтому обычно используют стеклянный бисер. Но и последний следует по возможности тщательнее дезактивировать. Дезактивированный стеклянный бисер имеется в продаже [27]. Для очень нестабильных веществ, таких, как стероиды, часто требуются испарители, целиком изготовленные из стекла, в которых исключены какие-либо контакты образца с металлическими поверхностями. [c.71]

Естественно, что величина 5 не одинакова в аппаратах раз личной конструкции. Сопротивлением насадки КРИМЗ, как показали наши работы [2], практически можно пренебречь, поэтому независимо от конструктивных параметров насадки и системы при значениях критерия 10-4-100 и зависит только от размера капли. Скорость всплывания капли растет с увеличением диаметра, а затем остается почти постоянной (рис. 11). Изменение характера зависимости Vo после достижения критической величины (определяемой в основном системой реагентов) объясняется, как показали специальные измерения, изменением формы капли со сферической на несферическую ( >1). Это [c.142]

Конденсатор, использованный на полузаводской установке (производительность 235 кг в сутки), представлял собой трубчатый теплообменник (рис. 17), состояш,ий из 37 фарфоровых труб (внутренний диаметр 15 мм, длина 1 м), заполненных фарфоровыми шариками диаметром 10 мм. Каждая фарфоровая труба заключена в стальную цельнотянутую трубу (внутренний диаметр 32 мм), кольцевое пространство между обеими трубами заполнено песком. В межтрубном пространстве находится вода, уровень которой контролируется при помощи водомерного стекла. Размер кольцевого пространства между трубами подобран с таким расчетом, чтобы поддерживалась достаточно высокая температура поверхности конденсации. При этом возникающее пересыщение паров серной кислоты не превышает критического. Пересыщение уменьшается также благодаря присутствию в трубах насадки, на поверхности которой происходит дополнительная конденсация паров. [c.85]

Размер пор тушащих каналов насадки рассчитывают из условия постоянства величины критерия Пекле Ре на пределе гашения пламени. Критический диаметр канала (в мкм) для гашения пламени ацетилена при переменных начальных параметрах (температура и давление), исходя из постоянства критерия Пекле на пределе гашения пламени, равного Ре=75, приведен ниже [c.88]

Совместное решение уравнений (6.32). ..(6.34) позволяет определить параметры потока в выходном сечении насадка при заданной геометрии элементов эжектора. Если размеры (диаметр и длина) насадка являются искомой величиной, то они могут быть определены из условия максимального расхода жидкости на критическом режиме работы эжектора [формула (6.2)]. [c.198]

Следует отметить, что уравнение (2) применимо только для насадки, размер которой выше критического и опреде- [c.93]

Если размер насадки меньше критического, в аппаратуре суш,ест-вует значительный объем дисперсной фазы, которая задерживается насадкой. Кроме того, столкновение капель дисперсной фазы, которые движутся с каплями, застрявшими в насадке, увеличивает вероятность коалесценции. Эффект такого рода взаимодействий не позволяет использовать диффузионную модель в ее обычной форме для описания движения дисперсной фазы. [c.373]

Было установлено, что при при.менении частиц размером 1 —1,5 мм предельное давление ацетилена в случае взрывного и детонационного распада составляет 26,5 ат, а при размере насадки 0,5—1 мм—36 ат. Были подробно исследованы предельные давления распада для различных размеров насадок в интервале давлений от 3 до 36 ат критический диаметр гашения изменяется от 6,0 до 0,2 мм. [c.107]

Однако в реальных условиях имеет место стабилизация горения и при отсутствии равенства этих скоростей. Во-первых, горение не может протекать в трубках, каналах или щелях малого диаметра или ширины. Существуют критические размеры отверстий, измеряемые величинами порядка 0,5—1,5 мм, через которые-фронт пламени не может перемещаться независимо от скорости смеси, т. е. не может быть проскока пламени. Это явление объясняется высоким удельным (по отношению к тепловыделению) теплоотводом от фронта горения, приводящим к затуханию реакции. Невозможность проскока пламени через сетки и каналы малых сечений широко используется в технике, например во взрывобезопасных лампах (Деви), при устройстве пламегасителей в газопроводах и смесепроводах, стабилизирующих выходных насадках некоторых газовых горелок и, наконец, в излучающих или радиационных горелках (глава VI). [c.141]

Насадочные колонны, как уже отмечалось, эффективнее распылительных благодаря меньшему продольному перемешиванию и более интенсивному редиспергированию капель. Они обладают, однако, меньшей производительностью, так как значительная часть их поперечного сечения занята насадкой (кольца, седла и т. п.). Во избежание растекания капель при контакте с поверхностью насадки материал последней должен предпочтительно смачиваться сплошной фазой. Размер элемента насадки, как и в других насадочных колоннах, не должен превышать 1/8 их диаметра с целью уменьшения объема пристенного пространства и канало-образования. Одновременно следует учесть, что в экстракционных насадочных колоннах средний размер образующихся капель i/yp (следовательно, и удельная поверхность дисперсной фазы) зависит от размера элемента насадки /. При этом для каждой жидкостной системы существует критический размер элемента насадки / р, определяемый по формуле / р = 2,42 (a/g Ар) - м. [c.594]

Для каждой бинарной системы жидкость — жидкость суш,е-ствует критический размер насадки с1рс, определяемый для стандартных насадок (колец и седел) по уравнению [c.550]

Если размер асадки больше критического, то характеристический средний размер капель дисперсной фазы с1р почти не зависит от размера и формы насадки и слабо зависит от скоростей фаз. Для насадки, размер которой меньше критического, величина капель возрастает, а для насадки, имеющей критический размер, диаметр капель сильно зависит от скорости фаз. В насадках малых размеров капли, очеридно, задерживаются в промежутках между насадочными телами и имеют возможность продвигаться лишь под действием толчков со стороны других капель эти капли коалесцируют, и их размер увеличивается. Критический размер насадки равен примерно 12 мм его следует рассчитывать по уравнению (XI, 24). Влиянием размера асадки можно объяснить наблюдения Балларда и Пи-рета которые отмечали много необычных гидродинамических явлений при работе с ласадками малых размеров. Для практического применения рекомендуют насадку, размер которой больше йрс- [c.550]

Критическую скорость можно также рассчитать, если определены величины 3 и /.. Глюкауф установил, что 2К = 5. На основанрп данных Кизельбаха ° в насадках с размером частиц 100—120 меш [c.11]

Долгое время считалось, что основой влияния насадки на механизм массопередачи является дробление капель при ударах об элементы насадки и связанное с этим увеличение поверхности контакта фаз. Однако более детальное изучение изменения размера капель при прохождении ими слоя насадки [106—108] заставило пересмотреть это положение. При диаметре насадки, превышающем критические размеры, она вообще не оказывает влияния на размеры капель. Для насадки меньших размеров, хотя капли и принимают размер, характерный для данной системы, по прохождению достаточной величины слоя насадки, однако в ряде случаев наблюдается не дробление, а коагуляция капель. Влияние насадки носит, по-видимому, разносторонний характер. Прежде всего необходимо отметить, что наличие насадки резко снижает продольное перемешивание в колонне и тем самым повышает истинную движущую силу процесса. С другой стороны, наличие насадки увеличивает время пребывания капель в экстракционной зоне. Так, при заполнении колонны диаметром 170 мм шарами диаметром 25 мм коэффициент трения при прохождении диспергированной фазы возрастает в 2—3 раза [109]. При всплывании капель бензола в водной среде насадка кольца Рашига 15X15X2 мм увеличивает время контакта более чем в 6 раз [110]. [c.202]

Для каждой системы было найдено критическое значение размера насадки, выше которого средний диаметр капли минимален и фактически не зависит ни от размера насадки, ни от скоростей потоков. При размере насадки меньше критического средний размер капель больше, но также не зависит от скоростей потоков. При критическом размере насадки, ориентироЕОЧно определяемом по уравнению (3), диаметр [c.95]

Движение дисперсной фазы существенно отличается от диффузионной модели. Механизм движения дисперсной фазы непосредственно связан с размерами насадки. Свободное движение капель дисперсной фазы наблюдается в том случае, если размер насадки больпяе критического. В этом случае капли свободно проходят через элементы насадки и лишь незртачительная их часть может задерживаться насадкой. Объемы дисперсной фазы, задерживаемой насадкой, сравнительно малы и весь эффект распределепия скоростей можно отнести к проточной части потока дисперсной фазы. [c.420]

Если размер насадки больше критического, то при низких скоростях дисперсной фазы Ув величина УС возрастает почти линейно с возрастанием У в до достижения первой переходной точки, которая зависит от У с и является аналогом точки под-висания для систем газ — жидкость. При дальнейшем увеличении Ув значение УС по дисперсной фазе возрастает резче и капли дисперсной фазы начинают быстро коалесцировать (достигается вторая переходная точка). Незначительное дальнейшее возрастание У в не вызывает заметного увеличения фв при этом может произойти обращение фаз (дисперсная фаза становится сплошной, а сплошная — дисперсной). Такой режим работы колонны завершается захлебыванием последней. [c.550]

Размер капель. Изучение размеров капель в зависимости от размеров насадки показало [47], что при размере колец Рашига, меньшем некоторого критического, наблюдается коалесценция капель, усилнваюшаяся при повышении скорости сплошной фазы. При размерах насадки, больших, чем критический, скорости фаз не оказывают существенного влияния на размер капель. [c.277]

Данные по адсорбции полимера из растворов суммированы Пататом с сотр. [47], однако роль адсорбции полимера на насадке в процессе фракционирования до сих пор остается неясной. Можно предполагать, что адсорбция полиолефинов на песке или стекле вообще не происходит или происходит в незначительной степени. При исследовании более полярного полистирола Кригбаум и Курц [45] показали, что для элюирования высокомолекулярных фракций (>3-10 ) с песчаной насадки иногда необходимо работать при температуре выше критической температуры смешения. Авторы объяснили этот факт адсорбцией, степень которой возрастает как при увеличении молекулярного веса полимера, так и при уменьшении размера частиц насадки. Тот факт, что при фракционировании полистирола методом градиентного элюирования и методами хроматографии эффективности разделения оказываются весьма близкими, Шнайдер и сотр. [48] объяснили адсорбцией. Протекание адсорбции можно заранее предполагать в случае сильно полярных полимеров и насадок. Деро и От [13] рассмотрели работу Брукса и Бадгера [49[, которые провели фракционирование нитроцеллюлозы по молекулярному весу и по степени замещения путем адсорбции полимера на крахмале. [c.77]

Если размер насадки больше критического, то размер капель дисперсной фазы йк почти не зависит от размера и формы насадки и скорости движения фаз. Приблизительно размер насадки равен 12 мм и более. При условии, что размер насадки больше критического, и низких скоростях движения дисперсной фазы Рд величина удерживающей способности возрастает практически линейно до определенной величины, а затем повышается более резко и капли дисперсной фазы начинают быстро коа-лесцировать при дальнейшем увеличении может произойти диспергирование той фазы, которая раньше была сплошной. В конце концов произойдет захлебывание колонны. [c.95]

Это подтверждено экспериментально в работе М. В. Эигельке и Б. А. Богатова [17]. Исследуя процесс фильтрования расплава поликапроамида при постоянной скорости через сферическую насадку со средним диаметром частиц 0,75 и 1,5 мм и через кварцевую насадку со средним диаметром частиц 2,3 мм, они установили, что через определенное время фильтрования наступает стабилизация давления, свидетельствующая о прекращении роста сопротивления перегородки. Это обусловлено наступившим равновесием между количествами задерживаемых и срываемых частиц. Для кварцевой насадки с большим размером пор такое равновесие наступало при более низкой истинной скорости течения расплава в капиллярах, чем для сферической насадки. По-видимому, определяющим фактором для критической скорости является соотношение размеров пор и частиц. В приведенной работе изменение задерживающей способности определялось по частицам размерами до 10 мкм, что в 4— [c.39]

Керамические насадки имеют каналы малого ( критического ) диаметра, для которого соблюдается эффект горения пламени при охлажденном или слабо разогретом состоянии керамики. Этот диаметр, зависящий от скорости распространения пламени горячей смеси (по закону обратной пропорциональности), определяется из опыта для холодных насадок. Однако даже при правильном выборе размера каналов в соответствии с зависимостью и йц = onst может иметь место проскок пламени, происходящий вследствие разогрева насадки. Влияние коэффициента теплопроводности керамики сказывается на величине теплового потока через тело керамики и на теплоотводе из зоны горения к раскаленной поверхности насадки. Оба эти обстоятельства могут привести к нарушению теплового баланса керамики и ее перегреву, т. е. возникновению в полости каналов температур, близких к температуре зоны горения. [c.23]

Было показано, что при размере насадки больше критического VZT и был введен новый параметр— характеристический диаметр капли rios, который был определен как средний объемно-поверхностный диаметр при O и 0. Характеристический диаметр связан со средним диаметром капель и средней скоростью следующей зависимостью [c.96]

При распространении пламени со скоростями, меньшими скорости звука в газе, давление в системе выравнивается со скоростью звука. При движении пламени с дозвуковыми скоростями в процессе горения во всей системе повышается давление. Вследствие этого к моменту прихода пламени к заплит-ному устройству ацетилен в нем может находиться в условиях, отличных от начальных. В этом случае может оказаться, что защитное устройство, эффективно работающее при данных начальных параметрах ацетилена в системе при разложении его в режиме детонации, окажется неэффективным, т. е. будет происходить разложение ацетилена в защищаемом участке ацетиленопровода. Неэффективность защитного устройства в этом случае связана с тем, что к началу его работы давление ацетилена в нем может отличаться от его начального значения, т. е. оно будет намного выше. Для условий повышенного давления в защитном устройстве может оказаться, что каналы, образованные насадкой из металлических колец, имеют размер больше критического и пламя беспрепятственно пройдет через это устройство. [c.151]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология