Экономичность парогенераторов

Увеличение избытка воздуха при сжигании мазута (вследствие появления восстановительной атмосферы из-за наличия Н З). При коэффициенте избытка воздуха более 1,1 % сероводород, как показывает опыт эксплуатации, практически отсутствует. Так как при этом одновременно снижается экономичность парогенератора и может усиливаться низкотемпературная коррозия хвостовых поверхностей из-за увеличения концентрации ЗОд в дымовых газах, более эффективным считается локальное увеличение избытка воздуха в зонах интенсивной коррозии. [c.240]

Большое понижение наружной температуры в холодное время года может снизить действительный к. п. д. парогенератора на 2—3% (см. ниже), а неправильное определение расчетной температуры ix.в нередко скрывает это. В результате отсутствует должный учет влияния климата и сезонности на экономичность парогенераторов, а объективное сопоставление к. п. д. разных агрегатов становится невозможным. На это впервые было обращено внимание в [Л. 37]. Авторы при этом впали в крайность. Они предложили принимать за температуру холодного воздуха при подсчете потери тепла <72 температуру наружного воздуха нар. [c.125]

При разомкнутой сушке со снижением влажности сжигаемого топлива экономичность парогенераторов возрастает благодаря снижению потерь тепла с уходящими газами и от недожога. Одновременно снижается расход энергии на тягу и дутье, а также создаются благоприятные условия для сокращения расхода энергии на пылеприготовление. [c.237]

Указанным подчеркивается важность подробной разработки рациональных режимов работы топочного устройства и методов их регулирования во всем рабочем диапазоне нагрузок. Отступления от нормальных, режи-мов неизбежно будут снижать как экономичность, так и надежность парогенератора. Известно, например, что высокотемпературная коррозия экранов. парогенераторов высокого давления резко ускоряется при недостатке свободного кислорода в граничащей с ними газовой среде. Образование зон местного недостатка кислорода возможно и при достаточно высоком общем избытке воздуха в топке из-за неравномерного распределения топлива и воздуха по горелкам или неправильного соотношения составляющих воздушного баланса, к тому же изменяющегося при регулировании нагрузки. В мощных парогенераторах при большом числе горелок и усложненной схеме управления топочным режимом особенно важна максимальная централизация его регулирования. Это в свою очередь требует специального согласования характеристик и способов регулирования отдельных элементов топочного устройства. [c.4]

Иногда в установках небольшой мощности при изменениях нагрузки парогенератора регулируют избыток воздуха в топке индивидуальными шиберами вторичного воздуха перед горелками. Такой метод регулирования нельзя признать правильным. При отсутствии надежных средств контроля расходов воздуха на горелки неизбежна значительная их неравномерность и в результате снижение экономичности сжигания топлива, усиление шлакования и т. п. В таких случаях всегда можно относительно несложной переделкой воздуховодов перейти на групповое регулирование вторичного воздуха, а индивидуальные шиберы использовать только для настройки распределения воздуха при наладке топки. [c.106]

Эксплуатационный опыт пылесланцевых парогенераторов среднего давления показал, что из-за интенсивного загрязнения золовыми отложениями экранов и пароперегревателей и коррозионно-абразивного износа труб водяных экономайзеров они ыли способны нести лишь до 60—70% проектной нагрузки. Стало ясно, что конструкции парогенераторов, в которые вложен долголетний опыт эксплуатации на топливах, неорганическое вещество которых в топочном процессе заметно яе активируется, не пригодны для эффективного и экономичного сжигания сланцев как топлива с очень сложными свойствами неорганической и органической частей. На этих парогенераторах впервые пришлось столкнуться в широком масштабе с проблемами загрязнения, коррозии и износа. Вследствие изложенного широким фронтом начали проводиться научно-исследовательские работы по выявлению механизма образования связанных золовых отложений и износа поверхностей нагрева парогенераторов, сжигающих сланцы, и выработке мероприятий по борьбе с ними. Результаты выполненных исследований позволили заметно продлить эксплуатационные кампании парогенераторов н достичь проектных показателей, а также стали основой для создания более мощных И-современных установок. [c.13]

При больщой рециркуляции газов существенно снижается температура горения. Это может сказаться на устойчивости и экономичности топки, особенно при пониженных нагрузках парогенератора. Для оценки положения важно знать зависимость теоретической температуры горения от степени рециркуляции. Для этой цели проведем соответствующий расчет. В основу расчета положен коэффициент рециркуляции, равный [c.202]

Как известно, при сжигании высокосернистых мазутов при малых избытках воздуха удается замедлить процессы образования золовых отложений на металлических поверхностях нагрева, коррозию этих поверхностей. Вместе с тем снижение избытков воздуха позволяет повысить экономичность работы парогенераторов за счет уменьшения потери тепла с уходящими газами и снижения суммарного расхода электроэнергии на тягу и дутье. Для успешного перевода парогенераторов на работу с малыми избытками воздуха в большинстве случаев требуются новые конструктивные решения в части совершенствования работы топочно-горелочных устройств и улучшения конструкции ограждений поверхностей нагрева, разработка методов поддержания и регулирования температуры перегретого пара в широком диапазоне нагрузок при переменной работе на жидком и газовом топливе и др. [Л. 5]. [c.7]

По условиям надежности и экономичности в современных энергоблоках необходимо поддерживать постоянство температуры перегретого пара в пределах от 50 до 100% номинальной нагрузки парогенератора. Номинальная температура перегретого пара выбирается близкой к максимально допустимому значению, которое может выдержать металл стенок пароперегревателя ири длительной эксплуатации. Повышение температуры перегретого пара выше заданного значения более чем на 5°С не допускается, так как оно влечет за собой ускорение деформации и даже преждевременное разрушение трубок пароперегревателя и элементов турбинных установок. Снижение температуры перегретого пара более чем на 10°С при изменении нагрузки в пределах от 100 до 50% номинальной производительности парогенератора также недопустимо, так как оно вызывает понижение экономичности тепловой установки в целом. Кроме того, оно [c.148]

Горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ИЭ высокой единичной мощности (10 т/ч) (см. гл. 5) оборудован также парогенератор ТП-230 Стерлитамакской ТЭЦ. На боковых стенах топки установлены две горелки на уровне 13,1 м с наклоном вверх на 20°. Испытания, проведенные ВТИ, показали, что данное топочное устройство работает надежно и экономично как на природном газе, так и на мазуте. В топке этого парогенератора при испытаниях сжигался высокосернистый мазут, содержащий около 1% влаги, 0,1% золы и [c.171]

Дымовые газы из печи поступают в парогенератор, где в целях экономичного использования их теплоты получают пар давлением 16-10 Па. Содержащуюся в дымовых газах золу улавливают с помощью электрофильтров, а газ сбрасывают в атмосферу. [c.203]

Этими величинами также пользуются для экономичного ведения работы парогенераторов. Балансовыми испытаниями для парогенератора, работающего на определенном виде топлива, по оптимальному значению Ст, отвечающему наибольшему значению к. п. д. парогенератора, и величине коэффициента р устанавливают оптимальные значения КОг или О2 при различных нагрузках. Поддержанием оптимального значения КОг или О2 в установленных пределах обеспечивается экономичная работа парогенераторов. Однако топливо, поступающее на электростанцию, может меняться по составу. В этих случаях поддержание значения КОг постоянным при изменении р и не будет отвечать оптимальному режиму парогенератора. Вместе с тем содержание свободного кислорода в продуктах сгорания в основном зависит от избытка воздуха. [c.32]

К достоинствам механических форсунок относится высокая экономичность сжигания, достигаемая хорошим распылением и тем, что расход энергии на создание давления мазута перед форсунками относительно небольшой и значительно меньше, чем расход энергии при паровом и воздушном распылении. При давлении мазута 3,5—4 МПа (35 — 40 кгс/см ) расход энергии не превышает 0,1% мош,ности парогенератора (не более 1 кВт-ч на тонну мазута). Бесшумность распыления при помощи механических форсунок обеспечивает благоприятные условия для работы эксплуатационного персонала. [c.193]

При схеме пылеприготовления с прямым вдуванием ШБМ экономично работает лишь на базовых парогенераторах, работающих с постоянной паропроизводительностью (несущих постоянную нагрузку). [c.252]

Область применения молотковых мельниц весьма значительна в связи с большей их о экономичностью по сравнению с барабанными (удельный расход энергии на размол примерно в 1,5 раза меньше). Молотковые мельницы широко применяются для парогенераторов любой производительности, от 12 т/ч и выше, для размола большой группы высокореакционных [c.261]

Размол топлива в быстроходно-бильной мельнице происходит главным образом по принципу удара по угольным частицам вращающихся с большой скоростью бил ( 1=1500 об/мин), а также, отчасти, за счет истирающего воздействия наружных торцевых граней бил. По экономичности быстроходно-бильные мельницы стоят несколько выше шаровых барабанных мельниц, но уступают молотковым мельницам. В связи с малой единичной производительностью, что является их недостатком, ББМ применяют только для парогенераторов малой мощности (от 6,5 до 50 т/ч). [c.269]

Из-за недостаточной производительности, надежности и экономичности работы топки со слоевым сжиганием на мощных парогенераторах не применяются. К тому же, слоевые топки сложны, слабо механизированы и трудно поддаются автоматизации управления. Поэтому в книге рассматривается только факельный и вихревой методы сжигания. [c.370]

Для повышения экономичности стремятся в парогенераторе нагревать возможно большую часть воздуха, поступающего в топочную камеру. При определении количества воздуха, подогреваемого в воздухоподогревателе, и количества холодного воздуха, поступающего в виде присосов в топочную камеру и в систему пылеприготовления, воздушный баланс представляют в долях подогретого и холодного воздуха [c.379]

Тип топочного устройства выбирается в зависимости от физико-химических свойств и состава топлива (горючей массы, минеральной части и влаги), производительности и конструкции парогенератора с учетом экономичности и надежности работы, а также стоимости парогенератора и его ремонта. [c.398]

В настоящем, втором издании монографии расширена область новых, обобщенных определений. Рассмотрены смеси топлив. Больше внимания уделено переводу теплового расчета парогенераторов на приведенные характеристики топлива. Дана методика расчета балансовых температур по газовому тракту парогенераторов. Расчет основной потери тепла в парогенераторе — потери тепла с уходящими газами — представлен полнее учтены различные условия предварительного подогрева воздуха рекомендована методика для определения представительной температуры холодного воздуха показано значительное снижение экономичности парогенераторов в зимнее время, по сравненик с летним. Дано аналитическое решение для зависимости тепловой рабо- [c.3]

Эксплуатационными, наладочными и исследовательскими организациями широко используются упрощенные формулы для вычисления потери тепла с уходящими газами. По одной из таких формул до 1970 г. велся официальный учет экономичности парогенераторов на электростанциях СССР. Во многих случаях, когда состав сжигаемого топлива нестабилен либо одновременно сжигаются в неопределенном соотношении различные топлива, достаточно точное определение потери тепла с уходящими газами становится возможным лищь по обобщенным формулам. К их числу принадлежала, например, формула С. Я. Корницкого [Л. 27] [c.110]

Пеккер Я. Л. Определение температуры холодного воздуха для подсчета экономичности парогенераторов. — Теплоэнергетика , 1973, № 8, с. 89—91. [c.252]

Одним из важнейших условий надежной и экономичной работы топочного устройства является равномерное распределение воздуха по горелкам. Рациональная система подачи воздуха должна обеспечивать возможность настройки распределения воздуха при наладке топки индивидуальными регулирующими органами и средствами контроля и сохранение этой настройки в последующей эксплуатации при централизованном групповом регулировании подачи воздуха в рабочем диапазоне нагрузок парогенератора. Для решения этой задачи необходимы не только регулирующие органы и средства контроля, но и соответствующая компоновка схемы воздуховодов, исключающая значительную разверку воздушного режима в процессе регулирования нагрузки парогенератора. [c.107]

Лишь в некоторых особых случаях в топках специальных конструкций выключение отдельных мельниц может пройти безболезненно для режима работы топки и парогенератора. Так, например, полуоткрытая топка с га.ммаобразным факелом вследствие особенностей организации аэродинамики факельных струй обладает способностью к выравниванию тепловых и концентрационных перекосов при несимметричном по ее ширине включении горелок [Л. 28]. В такой топке при работе ее на канско-ачинских бурых углях выключение одной и даже двух из четырех смежных пар встречных горелок не приводило к существенным температурным разверкам в низкоопущенном ширмовом пароперегревателе и не отражалось на показателях экономичности сжигания. [c.124]

Антрациты и тощие угли сжигают в топках различных типов, в камерных и циклонных. Поэтому доля уноса золы из топок колеблется в широких пределах %н=0,2 -0,9. Потеря тепла от механического недожога в зависимости от налаженности топочного процесса и содержания летучих в топливе колеблется также в довольно широких пределах —2- 8%. Из рассмотрения расчетной формулы (5-56) видно, что при столь больших колебаниях величин а в и 4 содержание горючих в уносе недостаточно характеризует потерю тепла от механического недожога. Действительно, при малых значениях Дун высокое соде ржание горючих в уносе может иметь место при малых потерях 4, и наоборот, при большой доле уноса золы умеренные величины Гун могут приводить к большой поте ре < 4. Между тем содержание горючих в уносе при сжигании АШ и полуантрацитов в большей степени определяет не только экономичность, но и надежность работы парогенератора. [c.149]

В проекте ЛО ТЭП на основе тепловых расчетов парогенератора и обобщения опытных данных принято повышение экономичности в соответствии с табл. 7-10. При этом зависимость изменения потери тепла с уходящими газами от приведенной влажности топлива, которая обычно подчиняется линейному закону, для рассматриваемого случая выражается уравнением А 2 0,185Л ", %. [c.237]

Формула (7-70) наглядно отображает сущность процессов и правильно учитывает влияние экономичности машинного зала. Последнее хорошо видно из рассмотрения граничных условий 1) для гипотетического случая сушки топлива паром из выхлопного патрубка конденсационной турбины ( =0), соответствующего предельному повышению к. п. д. машинного зала, величина бСпг=0 2) для случая сушки дросселированным острым паром (1=1). когда экономичность машинного зала с учетом потерь тепла при сушке согласно (7-68) снижается и величина бВтурб становится отрицательная, возрастание теплопроизводительности парогенераторов становится макси- [c.241]

Испытания реверсивных горелок тиПа РТЛС в топках парогенераторов подтвердили возможность регулирования крутки воздушного потока в достаточно широких пределах,. а также высокую экономичность горелок, обеспечивающих полное сжигание газа при низких избытках воздуха. Гидравлическое сопротивление горелок при номинальной нагрузке е превышает 60 мм вод. ст. [c.90]

Несмотря на трудности, возникшие при освоении хроматографических методов, и задержку массового производства хроматографов для анализа состава продуктов сгорания, за последние годы проведено большое количество исследований и испытаний, позволивших наладить экономичное сжигание топлива в топках многих парогенераторов различной мощности, в том числе большой единичной паропроизводи-тельности. [c.189]

В качестве другого примера на рис. 11-5 показана САР парогенератора электростанции Верндорф (ФРГ) с групповым регулированием расхода воздуха [Л. 77]. Энергоблок работает в режиме скользящего давления, при этом задатчик нагрузки выдает задание регуляторам питания н топлива, а также контурам регулирования температуры свежего пара, расхода воздуха, давления воздуха и корректору по 0 >. Регулятор топлива выполнен по схеме задание — топливо с коррекцией по температуре пара после пароперегревателя. Для повышения точности поддержания расхода мазута предусмотрены регуляторы дав-лет1пя мазута и температуры мазута. Расход воздуха на парогенератор поддерживается с помощью регуляторов, действующих на воздушные шиберы горелок. Воздушные Шиберы двух горелок спарены механически. Регуляторы воздуха выполнены по схеме суммарный расход воздуха на две горелки — суммарный расход топлива на две форсунки . На регуляторы воздуха вводится коррекция по содержанию кислорода. Для поддержания экономичного режима работы дутьевых вентиляторов и обеспечения примерно постоянных перепадов на воздушных шиберах предусмотрены два регулятора давления воздуха, поддер- [c.202]

Экономичность и безопасность эксплуатации ядерных энергетических установок в штатных, переходных и аварийных режимах зависит от безотказной работы насосов, обеспечивающих циркуляцию теплоносителя в активной зоне, парогенераторах и вспомогательных контурах реактора. В наиболее жестких эксплуатационных условиях функционируют насосы первого контура - главные циркуляционные насосы (ГЦН), прокачивающие облученный теплоноситель, находящийся при высоком давлении и температуре. Из-за большого радиационного фона непосредственный доступ персонала для профилактического осмотра этих насосов затруднен. Поэтому к надежности и работоспособности ГЦН предъявляют повышенные требования, причем проблема заключается в организации оптимального технического обслуживания насосов не по регламенту и наработке, а по их фактическому состоянию. Наиболее уязвимыми узлами ГЦН в настоящее время являются уплотнения и подшипники скольжения. Опыт эксплуатации АЭС в течение 250 реакторо-лет и проведение 128 перегрузок показывают, что отказы ГЦН из-за неисправностей уплотнений относятся к числу основных причин ежегодных простоев АЭС с водо-водяными реакторами типа ВВР, а надежность ГЦН в значительной степени определяется работоспособностью подшипниковых опор. [c.23]

Вопросы сжигания топлива и организации топочных процессов рассматриваются с позиций теории горения и турбулентных струй. Такой ПОДХОД позволяет разрабатывать более перспективные технологические методы камерного сжигания энергетических топлив и более совершенные топочные устройства с учетом физико-химических свойств топлив и их минералыных примесей, а также требуемой высокой интенсивности сжигания и теплопередачи в топочной камере при высокой надежности и экономичности работы парогенераторов мощных энергетических блоков тепловых электростанций. Значительное место уделено подготовке различных топлив к сжиганию в современных топочных устройствах. [c.3]

На мощных парогенераторах не применяют также и чпсто диффузионный метод сжигания как не обеспечивающий достаточную интенсивность и экономичность сжигания. [c.213]

Для устранения вредного влияния инерционности регулятора топлива, управляющего подачей сырого топлива в мельницу, и служит РПВ, который, получив сигнал от ПК, изменяет подачу первичного воздуха в ту или другую сторону, сразу изменяя в соответствии с полученным сигналом и вынос пыли из сепаратора в топку. Одновременно с изменением подачи первичного воздуха регулятором РОВ изменяется также и общий расход подаваемого воздуха в воздухоподогреватель парогенератора, что обеспечивает поддержание заданного соотнощения в расходе топлива и воздуха и оптимального, экономичного процесса горения. Наряду с основным сигналом от ПК регулятор первичного воздуха получает также импульсы от дифференциального тягомера, измеряющего расход первичного воздуха, а РОВ получает еще импульсы, во-первых, от автоматического корректора общего воздуха по соотнощению пар — воздух АКПВ и, во-вторых, от дифференциального тягомера ДТ, измеряющего сопротивление воздухоподогревателя. В свою очередь АКПВ получает импульсы от паромера П, измеряющего расход пара из парогенертора, и от ДТ (сопротивление ВП). Опыт наладки п эксплуатации указанной схемы регулирования подтвердил высокие ее качества. [c.326]

Экономичность топливоиспользования определяется величиной к. п. д. парогенератора (см. 3-3). [c.381]

Для надежной и экономичной работы парогенератора необходимо обеспечить равномерное распределение воздуха и топлива по горелкам во всем диапазоне рабочих нагрузок. Воздуховоды и пылепроводы должны проектироваться, а пылепитатели выбираться по типу и числу так, чтобы удовлетворить это условие. [c.391]

Количественное разделение воздуха нэ первичный и вторичный и выбор скорости их выхода из горелок производятся в зависимости от реакционных свойств топлива, типа горелок, способа их расположения на парогенераторе и условий организации зажигания в рассматриваемой топке. Рекомендуемые скорости первичного и вторичного воздуха на выходе из горелок приведены в табл. 18-1, составленной на основании статистических данных длительной экономичной эксплуатации парогенераторов в зависимости от сорта топлива и типа топочного и го-релочного устройств. [c.393]

Камерная топка должна быть экономичной в работе, обеспечивая высокую полноту сгорания топлива при возможно меньшем коэффициенте избытка воздуха для повышения к. п. д. парогенератора, надежной в работе в пределах нагрузки от 50 до 100% для высокореакционных топлив и 60—100% для малореакционныл при непрерывной кампании парогенератора 3000—4000 ч и работе его в течение 2 лет без капитального ремонта. [c.398]

Несмотря на отмеченные положительные качества амбразур с горизонтальным рассекателем и эжекционными вставками, применение их не позволило достигнуть надежной, интенсивной и экономичной работы топки при сжигании бурых углей, фрезторфа и сланцев. При переходе к более мощным парогенераторам недостатки в работе топок с молотковыми мельницами, оборудованными гравитационными (шахтными) сепараторами, выявились в еще большей мере. Шахтные сепараторы на парогенераторах большой мощности получаются громоздкими и взрывоопасными. Поэтому непосредственное присоединение молотковых мельниц с шахтными сепараторами к горелкам упрощенной конструкции на этих парогенераторах стало невозможным. [c.402]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология