Сепараторы турбинные

Ло формулам (VII,145) и (VII,146), зная Лиг), можно выбрать подходящие значения диаметра сепаратора, скоростей вращения ротора и движения потока в сепараторе. Если в роторе сепаратора имеются поворотные лопасти, как в паровых и гидравлических турбинах, то разделительную способность сепаратора можно дополнительно регулировать поворотом лопастей. [c.313]

Насыщенный абсорбент в смеси с конденсатом из фазного разделителя проходит теплообменник 10. сепаратор 12 и двумя потоками подается в питательную секцию АОК, В нижнюю часть АОК подводится тепло, обеспечивающее частичную отпарку извлеченных из газа компонентов. Поток частично регенерированного абсорбента, пройдя гидравлическую турбину I и теплообменник 10, направляется в десорбер 8 для окончательной регенерации. Чтобы обеспечить извлечение в АОК соответствующих компонентов газа, в верхнюю часть АОК вводится свежий (регенерированный) абсорбент. Б отличие от ректификационной колонны орошением АОК является вводимый со стороны абсорбент, а не конденсат паров ректификата. Применение АОК позволяет исключить конденсационное охлаждение и несколько упростить технологическую схему. [c.195]

I - абсорбер 2 - емкость предварительно насыщенного абсорбента 3 - холодильник (пропановый испаритель) 4 - абсорбционно-отпарная колонна (АОК) 5 - воздушный холодильник 6 — водяной холодильник 7 — емкость для орошения 8 - десорбер 9 — трубчатая печь 10 — теплообменник II — гидравлическая турбина 12 — сепаратор 13 — фазный разделитель. Потоки I - сырой газ II - исходный раствор гликоля III — сухой газ IV — топливный газ V - нестабильный бензин VI — на регенерацию [c.195]

Сочетание принципа работы фильтрующего патрона с отводом отсепарированной жидкости и твердых частиц под действием центробежной силы осуществлено в конструкции роторного сепаратора (рис. ХУ1-7). Основным элементом аппарата является ротор с перфорированными стенками 4, внутри которого расположена сетчатая насадка 5 (металлическая сетка, высокопористый материал). Ротор приводится во вращение электродвигателем или турбиной 6 за счет воздействия движущегося потока очищенного газа. В процессе сепарации газожидкостная смесь подается с [c.440]

Впервые в 1973 г. разработана теория проектирования режима турбинного бурения по предельным параметрам турбобура, созданы конструкция и теория работы планетарно-дифференциального турбобура, гидроакустические генераторы для интенсификации различных химико-технологических тепло-массообменных процессов, гидроакустическая медицинская техника для физио-мануальной терапии. Впервые разработаны гидроакустические гомогенизаторы, форсунки для различных отраслей промышленности, в т. ч. для нефтехимии и нефтепереработки. Разработана гидроакустическая техника и технология для получения промышленного битума и технического углерода, гидроакустические сепараторы для разделения многофазных сред. Предложена технология для подземной дегазации дистилляции и термического крекинга сырой нефти с применением скважинного ядерного теплогенератора. [c.145]

Низ деметанизатора И нагревается за счет тепла сырого газа питание поступает из сепаратора 4 и низкотемпературного выветривателя 8. Газы из деметанизатора 11, сепаратора низкого давления 10 и выветривателя 8 смешиваются, образуя один поток остаточного газа, который после нагрева в рекуперативных теплообменниках и 5 до —17,8 °С с давлением 1,8 МПа компримируется до давления товарного газа двумя центробежными компрессорами с приводом от турбодетандера (компрессор 13) и от газовой турбины (компрессор 14). [c.189]

Возможно также получение ацетона как побочного продукта при гомогенном окислении пропана и бутана. Ацетон образуется также при каталитическом окислении бутана воздухом по способу, используемому на заводе в г. Пампа (Тексас, США) [172, 173]. Сырьем служит 95%-ный н-бутан, содержащий 2,5% изобутана, 2,5% углеводородов с пятью атомами углерода и выше, а также пропан. Бутан окисляют воздухом в жидкой фазе под давлением 60 ат в уксуснокислой среде в присутствии ацетатов кобальта, марганца, никеля. Температура процесса ниже 400°. В числе продуктов реакции упоминаются уксусная кислота (основной продукт), ацетальдегид, метиловый спирт, ацетон и метилэтилкетон. Продукты реакции проходят через воздушный холодильник, в котором отводится до 80% тепла, выделяющегося при реакции, водяные холодильники и сепаратор, где отделяются азот и другие газы. Углеводороды возвращают в процесс, а сжатым азотом приводят в движение газовые турбины. После отгонки ацетальдегида, ацетона и метилового спирта уксусную кислоту передают на установку по получению уксусного ангидрида. Мощность завода в г. Пампа 42 500 т гсд уксусной кислоты. [c.322]

Тарельчатые сепараторы типа НСМ и СЦ широко применяются для очистки турбинных и трансформаторных масел и других нефтепродуктов. Они работают по следующей схеме. Загрязненный нефтепродукт подается насосом по трубопроводу через электроподогреватель в верхнюю часть барабана, откуда направляется по центральному каналу в нижнюю его часть. Затем продукт эффективно разделяется на тонкие слои в конусных тарелках. Из-за малой толщины слоев между тарелками загрязнения и вода быстро [c.192]

БО — блок осушки М-116,—деметанизатор М-117 — деэтанизатор М-118—емкость орошения М-114, М-115 —сепараторы Е-108, Е-110, Е-111 — рекуперативные теплообменники Е-109, Е-113 —пропановые холодильники Е-112, Е-114 — испарители Е-115 — воздушный холодильник С-103 — дожимной компрессор Т —турбина К — компрессор Р-107— Р-108 — иасосы / — сырьевой газ // —товарный газ /// — ШФЛУ /К—сырье деэтанизатора [c.183]

Расход воды на промывку турбинного масла в сепаратор , куда подается также и горячая вода, составляет 20% от веса масла. При содержании воды в масле свыше 0,05% промывку следует приостановить и отрегулировать работу сепаратора. [c.74]

Аналогично включают сепараторы в смазочные системы паровых турбин н других машин с циркуляционной системой смазки. [c.128]

Наиболее низкую производительность имеют сепараторы при очистке сильно загрязненных смазочных масел с дизелей, турбин, компрессоров и т. д. При подборе сепаратора все это необходимо иметь в виду, так как производительность его находится в прямой связи с качеством очистки масла уменьшением скорости потока масла может быть достигнуто углубление очистки. [c.129]

Очистка этилена от катализаторных ядов осуществляется в колоннах I я 2 (рис. IV. 3), откуда этилен поступает в полимеризатор 4, в который вводятся также растворитель — бензин и суспензия катализатора в бензине, приготовленная в смесителе 3. Этилен и бензин вводятся подогретыми до 120 °С. Далее реакционная смесь последовательно проходит полимеризаторы 4, 5 и 6. Полимеризаторы представляют собой автоклавы объемом по 16 м с турбинными мешалками. Концентрация полимера возрастает от 87о в первом реакторе до 18—20% в последнем. Съем теплоты осуществляется за счет испарения парогазовой смеси (бензина с этиленом), которая охлаждается в холодильнике 7, а затем направляется на разделение в сепаратор 8. После очистки этилен и бензин возвращаются в цикл. [c.79]

Рис. 111. С.хе.ма установки для OT. ibiBK i СОо водой /—скруббер, заполненный кольцами Рашига 2—сепаратор —турбина. насос б—двигатель 5—сборник (предварительный десорбер) 7—регенерационная башня 5—конечный десорбер.

Замерно-переключающий блок состоит из многокодового переключателя скважин ПСМ-1М, гидравлического привода ГП-1, отсекателя коллекторов ОКГ-3 и ОКГ-4, замерного гидроциклонного сепаратора с механическим регулятором уровня, турбинного счетчика ТОР-1-50, газового нагревателя с системой газоотбора и регулятора давления, вентилятора, соединительных трубопроводов и запорной арматуры. [c.69]

Далее газ поступает на очистку от СОг в скруббер, орошаемый холодным раствором моноэтаноламина, где при 30—40°С происходит очистка газа от СОг, СО и Ог. На выходе из абсорбера газ содержит примеси кислородсодержащих ядов (СО до 0,3%, СО2 30—40 см7м ), которые гидрируются при 280—350°С в метана-торе на никелевом катализаторе. Теплота очищенного газа после метанатора используется для подогрева питательной воды дальнейшее охлаждение и сепарация выделившейся воды проводятся в аппарате воздушного охлаждения и влагоотделителе (на схеме не показано). Для сжатия азотоводородной смеси до 30 МПа и циркуляции газа в агрегате синтеза принят центробежный компрессор с приводом от паровой конденсационной турбины. Последнее циркуляционное колесо компрессора расположено в отдельном корпусе или совмещено с четвертой ступенью. Свежая азотоводородная смесь смешивается с циркуляционной смесью перед системой вторичной конденсации, состоящей из аммиачного холодильника и сепаратора, проходит далее два теплообменника и направляется в полочную колонну синтеза. Прореагировавший газ при 320—380°С проходит последовательно водоподогреватель питательной воды, горячий теплообменник, аппарат воздушного охлаждения и холодный теплообменник, сепаратор жидкого аммиака и поступает на циркуляционное колесо компрессора. Жидкий аммиак из сепараторов направляется в хранилище жидкого аммиака. [c.98]

Природный газ после сепаратора смешивается с продувочными газами отделения синтеза ашиака в обогреваемм смесителе д и идет на сжигание. Дымовые газы с температурой около 180°С выбрасываются в атмосферу дымососами, один из которых имеет турбинный, а другой --электрический привод. [c.250]

В этой главе рассматриваются вопросы учета сырой нефти при ее дальнейшей транспортировке, не затрагивая вопросов измерения дебита нефтяных скважин. Под сырой нефтью будем подразумевать любую нефть (жидкость), полученную после сепарации, без всякого ограничения содержания каких-либо примесей (воды, солей, механических примесей и т.д.) и перекачиваемую на установки подготовки нефти. Эта жидкость представляет собой сложную смесь нефти, растворенного газа, пластовой воды, содержащей, в свою очередь, различные соли, парафина, церезина и других веществ, механических примесей, сернистых соединений. При недостаточном качестве сепарации в жидкости может содержаться свободный газ в виде пузырьков - так называемый окклюдированный газ. Все эти компоненты могут образовывать сложные дисперсные системы, структура и свойства которых могут быть самыми разнообразными и, самое главное, не постоянными в движении и времени. Например, структура и вязкость водонефтяной эмульсии могут изменяться в широких пределах в процессе движения по трубам, в зависимости от скорости, температуры, давления и других факторов. Всё это создаёт очень большие трудности при учете сырой нефти, особенно при использовании средств измерений, на показания которых влияют свойства жидкости, например, турбинных счетчиков. Особенно большое влияние оказывают структура потока, вязкость жидкости и содержание свободного газа. Частицы воды и других примесей могут образовывать сложную пространственную решетку, которая в процессе движения может разрушаться и снова восстанавливаться. Поэтому водонефтяные эмульсии часто проявляют свойства неньютоновских жидкостей. Измерение вязкости таких жидкостей в потоке представляет большие трудности из-за отсутствия методов измерения и поточных вискозиметров. Измерения, проводимые с помощью лабораторных приборов, не дают истинного значения вязкости, так как вязкость отобранной пробы жидкости отличается от вязкости в условиях трубопровода из-за разгазирования пробы и изменения условий измерения. Содержание свободного газа зависит от условий сепарации и свойств жидкости. Газ, находясь в жидкости в виде пузырьков, изменяет показание объемных счетчиков на такую долю, какую долю сам составляет в жидкости, то есть если объем газа в жидкости составляет 2 %, то показание счетчика повысится на 2 %. Точно учесть содержание свободного газа при определении объема и массы нефти очень трудно по.двум причинам. Во-первых, содержание свободного газа непостоянно и может изменяться в зависимости от условий сепарации (расхода жидкости, вязкости, уровня в сепараторах и т.д.). Во-вторых, технические средства для непрерывного измерения содержания газа в потоке в настоящее время отсутствуют. Имеющиеся средства, например, устройство для определения свободного газа УОСГ-ЮОМ, позволяют производить измерения только периодически и дают не очень достоверные результаты. Единственным способом борьбы с влиянием свободного газа является улучшение сепарации жидкости, чтобы исключить свободный газ или свести его к минимуму. Для уменьшения влияния газа УУН необходимо устанавливать на выкиде насосов. При этом объем газа уменьшается за счет сжатия. [c.28]

Из зарубежных одноступенчатых фильтров-сепараторов известен аппарат фирмы arbarg und Hennemam (ФРГ), предназначенный для удаления механических примесей и свободной воды из топлив и легких масел (турбинных, гидравлических и т. д.). Фильтрующие водоотделяющие [c.101]

Рис. 7.12. Схема синтеза метанола по способу фирмы Лурги 1-реактор газификации 2, 5, 9-теплообменники 3-турбина 4-установка очистки синтез-газа 6-компрессор 7-сепаратор 8-реактор синтеза метанола 10-конденсатор 11-кипятильник 12-колонна ректификации метанола 1-углеводородное сырье П-пар ПТ-вода 1У-конденсат У-продукты реакции УЬметанол УП-кубовый остаток

На рис. 10.5 изображена схема ЭТА производства слабой азотной кислоты под давлением 0,716 МПа. Жидкий аммиак поступает в испаритель аммиака 4, где он испаряется за счет теплоты охлаждения воды (при этом получается побочный продукт — охлажденная вода). Образующийся газообразный аммиак далее поступает в перефеватель 6 и оттуда в смеситель 7. Атмосферный воздух через аппарат очистки 1 поступает в турбокомпрессор 2а, где он сжимается до давления 0,716 МПа, после чего поступает в подофеватель воздуха 5 и далее в смеситель 7 Здесь происходит смещение газообразного аммиака воздухом, после чего ам-миачно-воздущная смесь, пройдя паронитовый фильтр 8, поступает в реактор окисления аммиака 9. Теплота образования нит-розных газов используется в котле-утилизаторе КУН-22/13 J0 для выработки водяного пара. Из котла-утилизатора нитрозные газы, пройдя окислитель 11, последовательно охлаждаются в воз-духоподофевателе 5 и водяном холодильнике 12, после чего поступают в абсорбционную колонну 13. Из низа колонны отводится готовая продукция — слабая азотная кислота, а сверху — хвостовые газы. Последние, пройдя сепаратор 14 и реактор каталитической очистки 3 (являющийся одновременно камерой сгорания газовой турбины), поступают в газовую турбину 26. Расширяясь в ней от давления 0,7 МПа до атмосферного, хвостовые газы передают свою энергию избыточного давления сжимаемому в турбокомпрессоре 2а воздуху. Офаботавшие в турбине хвостовые газы посту пают на утилизацию своей физической теплоты в котел-утилизатор КУГ-66 15, после чего выбрасываются в атмосферу. [c.256]

Для этого в сепараторах используется, как указывалось выше, разница удельных весов масла и механических примесей. При быстром вращении барабана сепаратора более тяжелые по сравнению с маслом посторонние примеси под действием центробежной силы отбрасываются к периферии барабана, а более легкое масло перемещается ближе к оси вращения барабана. Так как степень очистки масла зависит от вязкости масла и повышается с понижением последней, то перед очисткой масла его обычно подогревают в паровых или электрических подогревателях до температуры 30—85°. Температура подогрева выбирается тем выше, чем больше вязкость масла. Сепараторы эти не могз т очищать без подогрева даже маловязкие масла типа турбинных. [c.63]

Питательная вода после деаэраторов 7 бар Питательная вода перед парогенератором Конденсат турбин перед кон-денсатоочисткой Конденсат турбин после кон-денсатоочистки Конденсат греющего пара ПВД Конденсат за сливными насосами ПНД-2 Пар у встроенной задвижки Пар, перегретый за парогенератором Пар послед промежуточного перегрева Добавочная вода Вода после встроенных сепараторов [c.390]

К всасывающему насосу сепаратора присоединяют нижний кран резервуара с маслом, предназначенным к очистке. Нагнетательный маслопровод соединяют с верхним краном резервуара, в который перекачивается очищаемое масло. Детали сепаратора смазывают турбинным маслом марки 22 или индустриальным маслом марки 20. Масляную ваниу червячной передачи сепаратора заливают маслом, отвернув пробку 29 (см. рис. 4-5). Фрикционную передачу смазывают консистентной смазкой УС-2. [c.91]

С-1 — сепаратор Е-1 — рефлюксная емкость К-1 — деметанизатор Т-1. Т-2, Т-3, Т-4, Т-5 —рекуперативные теплообмеиники ВХ — воздушный холодильник ДК-1 — дожимной компрессор с приводом от паровой турбины ДК-2 — компрессор, расположенный на одном валу с турбодетандером ТД — турбодетандер Н-1 — насос УО — установка адсорбционной осушки / —. сырьевой газ II, III — товарный газ /V —деметанизирован-ный продукт [c.180]

После охлаждения оба потока сырьевого газа объединяются и поступают в сепаратор М-114, а затем в турбину турбоде-тандерного агрегата Х-101, где за счет снижения давления с 5,6 до 2,6 МПа происходит его охлаждение до минус 80 °С. Охлажденная газожидкостная смесь поступает на 6-ю тарелку деметанизатора М-116. [c.184]

Наибольигее применение нашли выносные схемы, включающие одновременно групповые или батарейные циклоны, электрофильтр, сепараторы тонкой очистки для подготовки газов и рекуперации их энергии в турбинах. При этом возможны различные модификации схем тонкой санитарной очистки, сущность которых заключается в повышении эффективности сепарации путем откачки части газа с уловленной пылью и очистки в отдельном сепараторе газов отсоса перед выбросом их в атмосферу или применение мокрого скруббера взамен мультициклона. [c.264]

Жидкий продукт из горячего сепаратора высокого давления С-1 через паровую турбину для рекуперации энергии ПТ-1 направляется в горячий сепаратор низкого давления С-4 (рис. З.Зв), куда одновременно поступают и горячие жидкие продукты из сепаратора высокого давпения С-5 (рис. З.Зб) второй ступени. На перетоках из горячих сепараторов высокого давления С-1 первой ступени и С-.5 (рис. З.Зб) второй ступени к горячему сепаратору жидких продуктов низкого давления С-4 установлены паровые турбины ПТ-1 и ПТ-2 (соответственно рис. 3.3 а, б), которые генерируют электроэнергию за счет снижения давления потоков. Электроэнергия используется для питания сырьевых насосов секции гидрокрекинга. [c.109]

В реакторе протекают те же реакции, что и в первой ступени за исключением гидрообессеривания и гидродеазотирования, которые прошли в первой ступени. Реактор загружен 4-мя слоями катализатора, регулирование температуры между слоями осуществляется подачей холодного ВСГ от циркуляционного компрессора ЦК-2. При некоторых режимах работы (например, при максимальном выходе дизельного топлива) тепловой эффект незначителен и ВСГ для снятия тепла между слоями может не подаваться. Выходящая из реактора газопродуктовая смесь отдает свое тепло в теплообменнике Т-7 для нагрева сырья перед печью П-2, в теплообменнике Т-6 для нагрева ВСГ, в теплообменнике Т-4 для нагрева сырья фракционирующей колонны К-1, после чего направляется в парогенератор ПГ-2 для выработки пара среднего давления. Из парогенератора частично охлажденные продукты реакции направляются в сепаратор горячих продуктов С-5 высокого давления. Отсюда жидкая часть через паровую турбину ПТ-2, генерирующую электроэнергию за счет снижения давления, направляется в сепаратор горячих продуктов низкого давления С-4. [c.110]

Смотреть страницы где упоминается термин Сепараторы турбинные: [c.55] [c.200] [c.97] [c.135] [c.137] [c.95] [c.227] [c.255] [c.32] [c.176] [c.48] [c.257] [c.257] [c.150] [c.181] [c.191] [c.442] [c.64] [c.62] [c.118] [c.252]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология