Сепарация жидкости

Рис. 111-24. Эффективность сепарации жидкости отбойным устройством из сеток в вакуумных колоннах для перегонки мазута.

Как уже было отмечено, качество масляных фракций существенно зависит от надежной работы отбойного устройства, установленного над вводом сырья в питательной секции колонны. Характерным в этом отношении являются данные, полученные при обследовании трех промышленных вакуумных колонн с сетчатыми отбойниками из вязанных рукавов с общим пакетом высотой 100—150 мм [49]. На рис. П1-24 представлена эффективность сепарации жидкости т) (%) на отбойнике в зависимости от скорости паров ш (м/с) в свободном сечении колонны. Эффективность оценивалась по уносу капель жидкости, определяемому коксуемостью паров (отбираемых до и после отбойника). Как видно из рисунка, наибольшая эффективность сепарации соответствовала изменению скорости паров в пределах 0,9—1,8 м/с. В этих условиях унос жидкости составлял порядка 0,4 кг на 1 кг пара. Дальнейшее увеличение скорости паров резко снижало эффективность сепарации капель жидкости до 16%, коксуемость паров до и после отбойника составляла при этом 5,86 и 5% соответственно. В связи с этим следует отметить, что особое значение для эффективной сепарации имеет правильно выполнен-ный- расчет зоны питания колонны и выбор основных размеров отбойного устройства. [c.178]

Поверхностные конденсаторы вакуумсоздающих систем должны создавать сопротивление парогазовому потоку не более 2,33—4 гПа, иметь высокий коэффициент теплопередачи и обеспечивать сепарацию жидкости и удаление несконденсированных газов. [c.202]

Принято считать, что время, необходимое для осаждения жидкости в сепараторе, составляет 0,5—1 мин. От времени осаждения зависит достижение равновесия сепарации, рассчитанное при проектировании аппарата. Таким образом, время, необходимое, для осаждения жидкости, должно быть достаточно большим, чтобы жидкость приняла некоторое состояние покоя. Однако достаточно полная сепарация жидкости происходит и за более короткое время. [c.88]

Такая холодильная система (рис. 99) является простейшей абсорбционной системой, п которой в качестве рабочего вещества используется бромистый литий и вода. Она является сравнительно новой для промысловых условий и применяется для сепарации жидкости при температурах выше 7,2 С, например для получения охлаждающего раствора с температурой 4,4° С, циркулирующего ] промысловых теплообменниках. [c.176]

Характерным и отличительным признаком в работе перекрестно-прямоточных тарелок является использование энергии пара для организации движения жидкости по тарелке и сепарации жидкости после осуществления контакта. Перекрестно-прямоточное движение пара и жидкости по тарелке обеспечивает равномерную работу тарелки по всей ее плоскости, т. е. исключает поперечную неравномерность, полностью или частично исключает обратное перемешивание жидкости на тарелке, улучшает сепарацию жидкости после осуществления контакта с помощью центробежных сил и, следовательно, применимы более высокие скорости пара. [c.135]

Для аппаратов с горизонтальным трубным пучком, в которых происходит кипение криогенных жидкостей (кипятильники холодильных циклов), важно обеспечить условие полного отделения капель жидкости от пара, выходящего из аппарата. Требуемая сепарация жидкости может быть достигнута при условии, что напряженность зеркала испарения и напряженность парового объема не превышают допустимых величин. [c.342]

B. Испарители, бойлеры и ребойлеры. Если теплообменник предназначен для перевода одного из теплоносителей из жидкого состояния в парообразное, применяют модифицированный кожухотрубный аппарат. По сравнению с аппаратами без изменения фазового состояния теплоносителя теплообменники, генерирующие пар, обычно снабжают объемами, в которых может быть осуществлена сепарация жидкости и пара. [c.12]

С. Конденсаторы. Гравитационная сепарация жидкости и пара играет важную роль и в обеспечении работы конденсаторов, конструкции которых также весьма многообразны и в большой степени определяются отношением количества конденсирующегося и неконденсирующегося компонентов в потоке охлаждаемой жидкости. [c.12]

Для разделения жидкости, диспергированной в потоке паров и движущейся вместе с ними вверх, в ректификационных колоннах устанавливают отбойные устройства. Эти устройства обычно располагают в эвапорационной части колонн (над вводом сырья) на некотором расстоянии от улит. Иногда отбойники устанавливают и над самой верхней тарелкой для сепарации жидкости от паров и газов, отводимых по шлемовым трубам в конденсаторы-холодильники. [c.148]

О влиянии растворенного и свободного газа на результаты измерений было сказано ранее. Если изменение объема нефти от растворенного газа можно достаточно точно учесть, объем свободного газа трудно измерить и учесть ввиду отсутствия средств измерения объема свободного газа в потоке. Легче не допустить выделения газа путем улучшения сепарации жидкости и регулирования давления на УУСН. [c.39]

При расчете однократного испарения (процесса сепарации жидкости и пара) известными величинами являются общий состав подаваемой смеси, температура и давление. Неизвестные величины — мольное отпошение жидкости к пару и составы равновесных фаз — рассчитываются методом последовательного приближения. Проводятся предварительные расчеты со значениями К, определенными по номограммам, для оценки значений и Ь , которые [c.131]

В зоне сепарации жидкость движется со скоростью порядка 0,1 м/с и гидрофобные вещества продолжают концентрироваться на границе жидкость— таз. [c.518]

Для определения эффективности сепарации отбойных устройств из насадки ( ) можно воспользоваться методом и уравнениями, предложенными для расчета эффективности сепарации жидкости с помощью сетчатого отбойника, выразив общую поверхность проволоки в объеме отбойника через удельную поверхность насадки. [c.225]

Для отбойных устройств, устанавливаемых в секции питания атмосферной и вакуумной колонн, не обязательно иметь очень высокую эффективность сепарации. Высота отбойника из 10—15 рядов сеток или из двух рядов уголков будет вполне достаточна для почти полной сепарации жидкости. [c.226]

Для сепарации жидкости часто применяют специальные аппараты — выносные сепараторы, пустотелые либо с установленными в них отбойными устройствами. [c.226]

СПОСОБ СЕПАРАЦИИ ЖИДКОСТИ ОТ ГАЗА И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ [c.244]

Рис. 9.22. Способ сепарации жидкости от газа ( ) и устройство для сепарации жидкости от газа ( )

В последнее время используется эффективный способ сепарации жидкости от частиц в наклонном канале. Впервые увеличение скорости седиментации частиц было показано в [42] применительно к осаждению частиц в крови. Этот эффект называется эффектом Бойкота. Картина осаждения частиц показана на рис. 8.13. [c.189]

При расчете однократного испарения (процесса сепарации жидкости и пара) известными величинами являются общий состав подаваемой смеси, температура и давление. Неизвестные величины — мольное отношение жидкости к па- [c.131]

Характер изменения концентрации компонентов в потоках свидетельствует о том, что при изменении е не обеспечивалось постоянство доли охлажденного потока ц. Известно, что ц оказывает определяющее влияние и на эффект температурного разделения, и на сепарацию жидкости из потока поэтому представленные на рис. 55 зависимости нельзя рассматривать как функции, определяющиеся только степенью расширения и давлением охлажденного потока. [c.144]

Исследовалась [97] гидродинамика колонны с плоскопараллельной насадкой. Контактное устройство этой колонны (секции) состоит из каналов сечением 50 X 9 мм. Жидкость поступает в нижние отделения секции, а отсюда через отверстия—на рабочую поверхность канала. Увлекаясь потоком газа, жидкость в виде тонкой пленки поднимается вверх. В верхней части контактного устройства происходит сепарация жидкости при помощи специальных отбойников, через прорези которых жидкость сливается и уходит вниз на питание нижележащей секции, газ же проходит в верхнюю секцию. [c.125]

Тарелки, которые можно отнести также к перекрестно-прямоточным, изображены на рис. 60. В данных конструкциях ввиду наличия составляющей скорости газа, направленной в сторону движения жидкости, достигается увеличение производительности по сравнению с обычными ситчатыми тарелками. В последнем случае одностороннее направление потока паров осуществляется за счет отверстий, расположенных преимущественно с одной стороны 5-образного элемента. Отогнутые кромки элемента иод отверстиями создают увеличенную скорость газа при входе в отверстие, что способствует более равномерному вступлению тарелки в работу. К перекрестно-прямоточным провальным тарелкам можно отнести тарелки тииа Киттеля [164]. Движение жидкости на одной такой тарелке происходит по спирали от центра к периферии, на другой — ио радиусу от периферии к центру. Столь сложное движение жидкости осуществляется за счет кинетической энергии паров, так как пары выходят под определенным углом к основанию тарелки благодаря направлению просечки у листов основания. Слив жидкости на одной тарелке осуществляется у периферии, на другой — в центре. Организованное движение жидкости создает места ее скопления и увеличивает статическое давление жидкости в этих местах, что так же, как и на ситчатых волнистых тарелках, повышает их производительность. Кроме того, круговое движение пара в межтаре-лочном пространстве создает благоприятные условия для сепарации жидкости. Тарелки Киттеля в США имеют ограниченное применение и широко используются в других капиталистических странах. Текущие затраты на колонну с тарелками Киттеля составляют в среднем 65— [c.136]

Особую группу прямоточных контактных устройств составляют тарелки, которые существенно отличаются от обычных конструкций тарелок, например колонна Джет Трансфер (рис, 61). В прямоточных колоннах сепарация жидкости осуществляется под действием центробеж1ных сил или от удара жидкости о стенку. Достоинство такой конструкции — высокая окорость пара и, следовательно, малые габариты аш-паратуры, В настоящее время еще ие разработаны конструкции промышленных прямоточных колонн, т. е. колонн сравнительно большого диаметра. [c.137]

В перекрестно-прямоточных тарелках используется энергия пара для организации движения жидкости по тарелке и отделение жидкости от пара после осуществления контакта. Перекрестнопрямоточное движение исключает поперечную неравномерность, полностью или частично устраняет обратное перемешивание жидкости на тарелке, улучшает сепарацию жидкости и, следовательно, повышает производительность тарелки. Эффективность контакта при прямоточном движении несколько меньше, чем при противо-точном или перекрестноточном. [c.329]

Смесь льда и кристаллов твердого гидрата образуется в пропане при температурах от —12,22 до О °С и абсолютных давлениях 103,40 и 172,4 кПа, которые ниже давления насыщенных паров жидкости. В диапазоне температур от О до 5,56 °С и абсолютных давлений от 172,4 до 3585,3 кПа в процессе перекачки жидкого пропана из хранилищ в испарители в зимнее время могут возникнуть ситуации, когда образование гидратов будет со-проволедаться сепарацией жидкости, обогащенной водой. После испарителя на газовом заводе температура паровой фазы СНГ будет достаточно высока (более 5,6 °С) для образования гидратов. Гидраты бутана могут образовываться при атмосферном давлении и температуре ниже 0°С. [c.67]

В этой главе рассматриваются вопросы учета сырой нефти при ее дальнейшей транспортировке, не затрагивая вопросов измерения дебита нефтяных скважин. Под сырой нефтью будем подразумевать любую нефть (жидкость), полученную после сепарации, без всякого ограничения содержания каких-либо примесей (воды, солей, механических примесей и т.д.) и перекачиваемую на установки подготовки нефти. Эта жидкость представляет собой сложную смесь нефти, растворенного газа, пластовой воды, содержащей, в свою очередь, различные соли, парафина, церезина и других веществ, механических примесей, сернистых соединений. При недостаточном качестве сепарации в жидкости может содержаться свободный газ в виде пузырьков - так называемый окклюдированный газ. Все эти компоненты могут образовывать сложные дисперсные системы, структура и свойства которых могут быть самыми разнообразными и, самое главное, не постоянными в движении и времени. Например, структура и вязкость водонефтяной эмульсии могут изменяться в широких пределах в процессе движения по трубам, в зависимости от скорости, температуры, давления и других факторов. Всё это создаёт очень большие трудности при учете сырой нефти, особенно при использовании средств измерений, на показания которых влияют свойства жидкости, например, турбинных счетчиков. Особенно большое влияние оказывают структура потока, вязкость жидкости и содержание свободного газа. Частицы воды и других примесей могут образовывать сложную пространственную решетку, которая в процессе движения может разрушаться и снова восстанавливаться. Поэтому водонефтяные эмульсии часто проявляют свойства неньютоновских жидкостей. Измерение вязкости таких жидкостей в потоке представляет большие трудности из-за отсутствия методов измерения и поточных вискозиметров. Измерения, проводимые с помощью лабораторных приборов, не дают истинного значения вязкости, так как вязкость отобранной пробы жидкости отличается от вязкости в условиях трубопровода из-за разгазирования пробы и изменения условий измерения. Содержание свободного газа зависит от условий сепарации и свойств жидкости. Газ, находясь в жидкости в виде пузырьков, изменяет показание объемных счетчиков на такую долю, какую долю сам составляет в жидкости, то есть если объем газа в жидкости составляет 2 %, то показание счетчика повысится на 2 %. Точно учесть содержание свободного газа при определении объема и массы нефти очень трудно по.двум причинам. Во-первых, содержание свободного газа непостоянно и может изменяться в зависимости от условий сепарации (расхода жидкости, вязкости, уровня в сепараторах и т.д.). Во-вторых, технические средства для непрерывного измерения содержания газа в потоке в настоящее время отсутствуют. Имеющиеся средства, например, устройство для определения свободного газа УОСГ-ЮОМ, позволяют производить измерения только периодически и дают не очень достоверные результаты. Единственным способом борьбы с влиянием свободного газа является улучшение сепарации жидкости, чтобы исключить свободный газ или свести его к минимуму. Для уменьшения влияния газа УУН необходимо устанавливать на выкиде насосов. При этом объем газа уменьшается за счет сжатия. [c.28]

Максимально допустимая скорость паров в вертикальном выносном сепараторе рассчитывается по уравнению, в котором коэффициент к определяется при помощи рис. П1-34, в зависимости от соотношения расходов отсепарированных потоков жидкость — пар и их плотностей. При большом количестве жидкости в поступающем потоке пара найденная скорость паров обеспечит остаточное содержание жидкости в уходящем паре не более 5%. При необходимости более высокой степени сепарации жидкости в выносном сепараторе следует устанавливать отбойные устройства. Уровень жидкости в сепараторе определяется по максимальному объему отсепарированной жидкости, накапливающейся в сепараторе в течение 1—4 мин. Расстояние от уровня жидкости до штуцера подачи сырья должно быть не менее 450 мм, а высота сепарационного пространства — 120О мм. Если отношение общей [c.226]

Для-обеспечения высокой степени сепарации жидкости, доходящей до 99%, рекомендуется устанавливать двухступенчатый сепаратор в котором расстояния между отбойниками первой и второй ступени, равны диаметра аппарата. Верхний сепаратор изготавливается из сетки с более мелкими ячейками, чем нишний. [c.260]

Довольно часто в действующих абсорберах для сепарации уносимой жидкости используют несколько верхних тарелок, понижая место ввода абсорбента в колонну. Не отрицая возможности улзгчшения сепарации жидкости в этом случае, необходимо отметить, что колпачковые тарелки могут работать как сепараторы лишь при обесц 1ении отвода отсепарированной жидкости, т. е. при удалении с тарелок сливных планок. При проектировании новых абсорберов следует иметь в виду, что эффективность сепарации при помощи тарелок обычной конструкции значительно ниже, чем эффективность сепарации при помощи специальных отбойных устройств. [c.261]

Верхняя часть кармана 5, расположенная в зазоре между стаканом 3 п иленкосъемником 6, играет роль диафрагмы в выходном канале вторичной сепарации жидкости, обеспечивающей эффективную очистку выходного иотока газа ири увеличении его расхода. [c.255]

В описанном приборе обеспечивается высокая точность измерения температуры кипения смесей, так как принцип измерения аналогичен используемому в современных конструкциях эбулио-метров. Вследствие малых размеров головки погрешности за счет частичной конденсации сведены к минимуму. Все же, как показывает практика, для получешш точных результатов головку необходимо снабдить термоизоляцией с компепсационным электрообогревом. Для эффективной работы прпбора большое значе нпе имеют некоторые технические детали. Прежде всего прибор хорошо работает, когда жидкость в колбе 1 кипит равномерно. Для обеспечения этого на стенки колбы полезно напаивать мелкую стеклянную крошку. Для обеспечения стабильного потока паро-жидкостной смеси важное значение имеет правильный выбор диаметра трубки 2, ее длипы и расстояния приемников проб от колбы 1. Если диаметр трубки 2 чрезмерно велик, то в ней происходит частичная сепарация жидкости и пара и становится затруднительным или невозможным обеспечить стабильный поток паро-жидкостной смеси, необходимой для нормальной работы прибора. Если, с другой стороны, диаметр трубки 2 слишком мал, то при движении в ней паро-жидкостной смеси создается большое гидравлическое сопротивление. Вследствие этого уровень жидкости в переточных трубках повышается, и она может заливать капельницы и даже попадать в приемники для проб 6 и 12. По этой причине всегда следует капельницы и приемники проб располагать на минимальном расстоянии от головки. Как показывает практика, трубку 2 следует делать внутренним диаметр м [c.20]

Существенное значение имеет правильный выоор диаметра и высоты трубки Коттреля и взаимное расположение сепарацион-ного пространства ы колбы 1. Как и в эбулиометре Уошборна диаметр трубки Коттреля выбпрается так, чтобы в ней не происходило сепарации жидкости п пара. На основании практического опыта можно рекомендовать внутренний диаметр трубки в интервале 5—7 мм. Чем больше высота трубки 2, тем при определенном количестве образующегося пара больше подъемная сила, возникающая за счет разности плотностей паро-жидкостной смеси и жидкости, тем, следовательно, больше расстояние между [c.46]

Анализ физических процессов, происходящих в установках подготовки нефти, газа и конденсата, позволяет сделать вывод, что основными процессами являются разделение фаз (жидкости от газа, газа от жидкости, жидкости от жидкости, твердых частиц примеси от газа или от жидкости), а также извлечение определенных компонент из газовой или жидкой смеси. В специальной литературе, посвященной этим процессам, каждый процесс имеет свое название. Так, процесс отделения жидкости от газа или газа от жидкости называется сепарацией, жидкости от жидкости — деэмульсацией, разделение суспензий, т. е. жидкостей или газов с твердыми частицами, — седиментацией и т. д. С физической точки зрения любой из перечисленных процессов происходит под действием определенных движущих сил, заставляющих фазы или компоненты одной из фаз разделяться. Для гетерогенных смесей такими движущими силами являются силы гравитации, инерции, поверхностные и гидродинамические силы, электромагнитные силы и термодинамические силы. Для гомогенных смесей, например смеси газов или растворов, движущими силами являются градиенты концентраций, температуры, давления, химических потенциалов. Математическое моделирование этих процессов основывается на единых физических законах сохранения массы, количества и момента количества движепшя, энергии, дополненных феноменологическими соотношениями, конкретизирующими модель рассматриваемой среды, а также начальными и граничными условиями. Сказанное позволяет объединить все многообразие рассматриваемых физических процессов в рамках единой теории сепарации многофазных многокомпонентных систем. Для лучшего понимания специального материала в разделах П1 —УП в разделе П изложены физико-химические основы процессов. [c.43]

Наличие жидкости в газовых потоках объясняется, во-первых, интенсивными турбулентными пульсациями, которые затрудняют процесс] сепарации жидкости. В результате капли малого диаметра не успевают достичь жидкостной пленки в сечениях, приближенных к сопловому. Во-вторых, наличие радиального градиента температур в камере разделения вызывает конденсацию высококипящих компонентов в приосевом потоке, т. е. приводит к увеличению размеров содержащихся в потоке капель и образованию новых капель жидкости. Выделяющаяся теплота конденсациц является причиной повышения температуры в охлажденном приосевом потоке, т. е. уменьшения АГх. Капли жидкости постоянно смещаются от оси камеры разделения к стенке. [c.130]

Принцип действия тарелок одинаков. Жидкость, поступившая на тарелку, проходит последовательно ряд контактных плоскостей, увлекаясь в них газом (паром), поступаю-ющим через сопла (щели). Сепарация жидкости происходит в отбойниках дугового профиля. В результате такого устройства жидкость и пар на одной тарелке многократно всту-Цают в контакт, что увеличивает эффективность каждой отдельной тарелки. Исследование предложенной конструкции, проведеное авторами на модели малых размеров (ПО х X 79 мм), показало, что гидродинамика этого контактного устройства дововольно сложна. В зависимости от скоростей потоков и конструктивных параметров в нем существуют следующие режимы провала, подвисания, пульсирующий, переходный и равномерный (эмульсионный). Для начала движения жидкости вверх необходимо, чтобы скорость газа в контактных зазорах составляла не менее 5—5,5 м/сек. При этом наблюдается пульсирующий характер движения жидкости, и возникает пульсирующий режим работы контактного устройства. Дальнейшее повышение скорости ведет к установлению рабочего режима контактного устройства Показано, что в интервале скоростей от 5 до 25 м/сек режим движения газового потока является автомодельным. [c.126]