Коэффициент пространство

Я, — объемный коэффициент пространстве. [c.473]

Здесь е — доля свободного объема внутри пористой частицы, которая вводится таким образом, что мы можем рассчитывать поток на полную поверхность, зная, что доля е от нее приходится на свободное норовое пространство. Величина т — коэффициент извилистости — учитывает то обстоятельство, что направление пор, вдоль которого диффундирует вещество, может составлять некоторый угол с направлением нормали к поверхности поэтому градиент концентрации [c.131]

Е , Е"—эффективный коэффициент продольной диффузии в пространстве до и после слоя, соответственно. [c.299]

При одинаковой поверхности теплообмена экономичнее аппарат с более длинными трубками во-первых, снижаются масса и стоимость корпуса, поскольку уменьшается его диаметр во-вторых, при уменьшении диаметра корпуса повышаются скорости агентов в трубном и межтрубном пространствах, что увеличивает общий коэффициент теплопередачи. Следует отметить, что применение длинных трубок, хотя и снижает стоимость изготовления теплообменника, [c.84]

Исходя из коррозионной способности среды, насыщенный раствор МЭА направляют в трубное, а регенерированный раствор — в межтрубное пространство теплообменника. Аппарат выполняется в соответствии с требованиями ГОСТ 14246—69, категория исполнения Б. При таком материальном оформлении аппарата можно применять трубки трубного пучка диаметром 20 мм, располагая их по квадрату. Для уменьшения коррозии принимают относительно невысокие скорости потока в трубном пространстве (0,5—0,8 м/с), чтобы потери напора были оптимальны даже при четырехходовой но трубному пространству конструкции и сдвоенном расположении аппаратов. При этом длина трубок трубного пучка составляет 6000 мм. Диаметр аппарата выбирают при линейных скоростях потоков в трубном пространстве 0,5—0,8 м/с, а в межтрубном — не ниже 0,3 м/с. Площадь поверхности теплопередачи рассчитывают на основании практических значений коэффициента теплопередачи — для рассмотренных условий 290—350 Вт/(м -°С). [c.89]

Наконец, коэффициенты дисперсии в стационарном и нестационарном режимах перемещивания могут существенно отличаться за счет наличия релаксационных процессов. В пространстве между зернами [7], особенно в вязкостном режиме течения, неизбежно возникают области замедленного движения жидкости — застойные зоны. При стационарном во времени поле концентраций эти зоны мало влияют на процесс переноса вещества вдоль и поперек потока. В нестационарном же режиме перемешивания, примесь, импульсно введенная в основной поток, сначала задерживается при проникновении ее в застойные зоны, затем же с соответствующей задержкой вымывается. Это обстоятельство также приводит к размытию фронта волны перемешивания. Если обозначить объемный коэффициент массообмена между проточными и застойными зонами через (с ), то по оценке размерностей релаксационная составляющая коэффициента дисперсии должна выражаться как [c.88]

В отсутствии потока процесс выравнивания концентраций в незаполненном твердой фазой пространстве зернистого слоя порозностью е с учетом коэффициента извилистости Т описывается эффективным коэффициентом диффузии [c.88]

Размеры поверхности нагрева практически не оказывают влияния на значение коэффициента теплоотдачи. Это обстоятельство имеет большое значение цри использовании результатов лабораторных испытаний в работе производственного оборудования. Например, платиновая проволока диаметром 0,15 мм обладает в аналогичных условиях таким же коэффициентом теплоотдачи, как трубка диаметром 12 мм. В противоположность этому ориентация ловерхности нагрева в пространстве оказывает влияние на коэф- [c.126]

Цилиндрические радиационные печи, показанные на фиг. 164— 176, строятся на мощность в 4 млн. ккал/час и более. Коэффициент полезного действия печей с естественной тягой равен 75% и более. При искусственной тяге и при подогреве воздуха, идущего на горение, достигается значительно более высокий коэффициент по-лезного действия. На коэффициент полезного действия оказывает влияние главным образом температура нагреваемой жидкости в верхней части печи. Камеры сгорания трубчатых печей большой мощности обычно делаются в форме куба или параллелепипеда, на потолке и стенах которых размещаются трубки, воспринимающие тепло, излучаемое в топочном пространстве. [c.263]

Величина объема топочного пространства V, в свою очередь, зависит от расчетной поверхности трубок Р, а также от так называемого коэффициента формы печи а. В соответствии с этим величина V определяется соотношением [c.270]

Коэффициент пористости одинаков для геометрически подобных сред он не характеризует размеры пор и структуру порового пространства. Поэтому для описания пористой среды необходимо ввести также некоторый характерный размер порового пространства. Существуют различные способы определения этого размера. Естественно, например, за характерный размер принять некоторый средний размер порового канала с1 или отдельного зерна пористого скелета. [c.12]

При снижении пластового давления объем сжатой жидкости увеличивается, а объем порового пространства сокращается за счет расширения материала пласта. Все это способствует вытеснению жидкости из пласта в скважину. Хотя коэффициенты объемной упругой деформации жидкости и породы пласта очень малы, но зато очень велики бывают объемы пласта и насыщающих его флюидов, поэтому объемы жидкости, извлекаемой из пласта за счет упругости пласта и жидкости, могут быть весьма значительными. [c.131]

Рассмотрим этот процесс подробнее. Пусть происходит резкое изменение давления на забое скважины. Если блоки считать непроницаемыми, то можно использовать обычную теорию упругого режима, причем коэффициент пьезопроводности х =/с1/[(р Ш1 + Рс1)л]> определенный через характеристики систем трещин, может оказаться очень большим, так как велик а, мал. Это значит, что процесс распределения давления в трещинах будет происходить с большой скоростью й в трещинах за сравнительно большое время установится новое распределение давления. Из-за малой проницаемости блоков жидкость из них выходит медленно и давление в блоках длительное время сохраняет свое начальное значение. Тем самым между жидкостью, находящейся в блоке, и жидкостью, его окружающей, создается разность давлений. В результате перетока части жидкости из блока в трещины происходит постепенное выравнивание давлений. Этот процесс будет тем длительнее, чем меньше проницаемость блока /сз, больше его размеры, больше пористость гп2 и сжимаемость жидкости Р и порового пространства Р г- [c.355]

В факторном пространстве коэффициенты Р [c.136]

Пример 5. Подсчитать расходные коэффициенты и состав генераторного газа при работе газогенератора на паро-воздушной смеси. Температура газификации 1000° С потери тепла в окружающее пространство нижней частью генератора равны 274 [c.274]

Эффективность разделения зависит от свойств смеси и ее компонентов, а таюке от конструкции колонки и условий проведения опыта [55]. К основным свойствам смесей, определяющим термодиффузионный процесс разделения, относятся вязкость, коэффициент термодиффузии, обычный коэффициент диффузии, коэффициент расширения и плотность компонентов. К основным параметрам, определяющим работу колонки, относятся средняя температура, значение температурного градиента, высота и ширина щели, а также объем резервуаров наверху и внизу колонки. На процесс термодиффузии и его интенсивность оказывают влияние следующие факторы коэффициенты диффузии, средняя температура и температурный градиент определяют степень разделении в горизонтальном направлении, в то время как вязкость, коэффициент расширения и разность плотностей между компонентами, высота колонки, ширина кольцевого пространства и объем резервуаров оказывают влияние на интенсивность процесса термодиффузии. [c.392]

Введением коэффициента заполнения учитывают меньшую плотность размещения труб по краю решетки и то, что часть площади трубной решетки обычно занимают перегородки, устанавливаемые для образования ходов по трубам. Принимают также во внимание, что на входе в межтрубное пространство установлен отбойник и для его размещения приходится ряд труб не ставить. Для многоходовых теплообменников небольшого диаметра принимают меньшее значение коэффициента / 1 (в указанном интервале). [c.161]

Если рассматривать коэффициенты характеристического уравнения а и А, как параметры исследуемой системы, то диаграмма Л, о (см. рис. 1-5) позволяет получить некоторое представление о разбиении пространства параметров. В частности, в этом разбиении участвует ось ординат плоскости Д, а—прямая Д = 0. При переходе от а и Д к другим параметрам аналогичную роль будет выполнять кривая, отвечающая соотношению между параметрами, полученному из условия А = 0. [c.138]

Коэффициент использования поршневых компрессоров, компримирующих сланцевый газ, заметно сокращается вследствие нарушения нормальной работы как компрессорных агрегатов, так и аппаратуры технологических схем. Основные причины снижения коэффициента использования компрессорного парка — интенсивная полимеризация непредельных углеводородов сланцевого газа и отложения полимерных веществ на клапанах (рис. 29), в коллекторах, нагнетательных трубопроводах и особенно, в межтрубном пространстве промежуточных холодильников, в которых газ проходит с малой скоростью. [c.48]

Приведенное дифференциальное уравнение интегрировали при следующих граничных условиях с=0 при т=0 и />0 с=св при т>0 и 1=а (с — концентрация пара на расстоянии I от центра капли а —радиус капли I — линейный размер пространства, в котором происходит испарение О — коэффициент диффузии т — время полного испарения капли). [c.105]

При выборе конструкции и решении вопроса, в какую полость направлять тот или иной теплоагент, руководствуются следующими общими соображениями 1) при высоком давлении теплоносителей применяют трубчатые теплообменники и теплоноситель с более высоким давлением направляют по трубам, так как они имеют малый диаметр и могут выдержать большое давление 2) корродирующий теплоноситель в трубчатых теплообменниках также целесообразно направлять по трубам 3) загрязненные или дающие отложения теплоагенты необходимо направлять с той стороны поверхности теплообмена, где возможно производить очистку (в кожухотрубчатых теплообменниках более доступное для очистки трубное пространство, в змеевиковых теплообменниках — наружная сторона труб) 4) для повышения эффективности теплообменников стремятся по возможности уменьшить сечение каналов для движения теплоагентов, так как коэффициент теплоотдачи возрастает с увеличением скорости. [c.82]

Температуры стенок п труб и кожуха определяют тепловым расчетом. Необходимо иметь в виду, что они могут значительно отличаться от температуры теплоносителей. Например, при наличии в межтрубном пространстве конденсирующихся паров, имеющих высокий коэффициент теплоотдачи, а в трубном пространстве — холодной жидкости температура труб и кожуха практически одинакова, несмотря на значительную разность температур между теплоносителями. [c.97]

Для оценки эффективности цикла холодильной машины, в которой затрачиваемая извне работа используется для переноса теплоты от тела с низшей температурой (охлаждаемое тело) к телу с высшей температурой (окружающее пространство), используется величина р, называемая холодильным коэффициентом [c.45]

Занимая часть порового объема, остаточная вода тем самым влияет на полезный объем пустотного пространства для газо- и нефтенасыщения. Для установления величины коэффициента газо- и нефтенасыщенности про- [c.366]

Чем меньше диаметр трубок, тем больше их можно разместить в одном п том же корпусе, При уменьшении диаметра трубок снижаются живые сечения трубного и межтрубного пространства, что ведет к увеличению коэффициента теплопередачи, в результате относительная стопмость теплообменника уменьшается. [c.86]

Выбор диаметра корпуса определяется скоростями потоков в трубном и межтрубном пространствах, которые обеспечивают приемлемый коэффициент теплопередачи при оптимальной потере сопротивления. Оптимальные перепады давления можно найти только в результате анализа сумм капитальных и эксплуатационных расходов. На основании практических данных оптимальный перепад давления для разного В1[да сырья (бензпн, керосин, дизельное топливо) находится в интервале скоростей от 3 до 8 м/с, а соответствующий скоростям коэффициент теплопередачи — в интервале от 290 до 407 Вт/(ма.°С). [c.86]

Аппарат соответствует требованиям ГОСТ 14246—69, в конструкции его предусмотрено четное число ходов по трубпому пространству. В таком аппарате имеет место перекрестное направление потоков, п для увеличения поправочного коэффициента, который вводят в расчеты при отсутствии строгого противотока, аппараты рекомендуется сдваивать, так как при многократном ходе потока поправочный коэффициент приближается к единице. [c.90]

Пример 17. Требуется определить коэффициент теплоотдачи стенок трубок трубчатого теплообменника к парафиновому маслу, прокачиваемому в межтрубном иростраистве. В межтрубном пространстве теплообменника имеются яере-городки. Расход масла 0,00278 м /сек. Средняя температура его 85° С. Физичес- [c.80]

Пример 21а. В помещении проходит стальная оксидированная трубка, наружный диаметр которой равен 109 мм, а температура внешней поверхности ра1вна 100° С. Помещение нагревается до температуры 18° С. Сколько тепла излучает в окружающее пространство 1 м трубы Чему равен коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием [c.140]

Иногда порядок расчета кожухогрубчатых теплообменников изменяют. В этом случае в интересах интенсификации процесса теплообмена сначала определяют размеры корпуса аппарата, а потом производят расчет трубчатки. Это предпринимается для того, чтобы, независимо ог числа трубок в трубном пучке, создать оптимальные условия теплоотдачи в межтрубном пространстве, задавшись необходимой для данного расхода теплоносителя площадью сечения межтрубного пространства. Скорость течения теплоносителя внутри трубок в этом случае (а следовательно, и значение коэффициента теплоотдачи в трубках) может корректироваться изменением числа ходов по трубному пространству аппарата. При этом увеличение числа ходов в теплообменном аппарате, имеющем определенное число трубок, приводит к у.меньшению числа трубок в одном ходе, а следовательно, к увеличению скорости течения теплоносителя в них. В многоходовых теплообменниках все количество жидкости, поступающее в трубное пространство, проходит сначала одну группу трубок, затем при помощи перегородок, отлитых или заваренных в крышках аппарата, поворачивается и поступает в другую группу трубок и т. д. (фиг. 108). [c.210]

Для факельных трубопроводов, в том числе для факельного ствола, имеющих ограниченные диаметры, впрыск ингибитора в защищаемое пространство в виде мелкодисперсной распыленной жидкой фазы или паров не представляет большого труда. В качестве ингибитора применяют жидкие вещества, имеющие большую плотность, низкую температуру испарения, наибольшую теплоту парообразования, малую вязкость и малый коэффициент поверхностного натяжения н др. Наиболее эффективным и химически активным ингибитором большинства углеводородо-воздушных пламен является тетрафтордибромэтан (фреон 114Вч). [c.226]

Действительная производительность компрессора меньше теоре-тическо . Поэтому вводится коэффициент подачи т о, кот орый учитывает вредное пространство, утечку газа через иеплотности сальников, клапанов и поршневые кольца, сопротивление клапанов, уменьшение количества всасываемого газа вследствие его нагрева в иплиндре. [c.216]

Из графика рис. 13 и табл. 3 видно, что двукратное увеличение числа точек орошения периферийной зоны приводит к увеличению коэффициентов абсорбции примерно на 20%, а при орошении самих стен колонны тем же количеством жидкости (отогнутыми трубками, присоединенными к насадкам внешнего коллектора) значения Кг заметно снижаются. Эти данные свидетельствуют о нецелесообразности орошения разбрызгивателями стен наднасадочного пространства, если при орошении колонны достигается полная смоченность пристенной зоны торца пасадки и соответственно всей насадки, лежащей под этой зоной. Частичное орошение периферийной зоиы, подобное наблюдаемому при большом перекосе вращающихся разбрызгивателей в опытах па длине дуги [c.43]

В теплообменнике, предназначенном для работы в качестве испарителя. или конденсатора, испаряющуюся жидкость или конденсирующиеся пары желательно вводить в межтрубное К("остр1анство, а вещество, не изменяющее агрегатное состояние, — в трубное. Такое распределение, позволяя максимально увеличить скорость веществ с низким коэффициентом теплоотдачи (за счет увеличения тасла ходов в трубном пространстве), приводит к увеличению общего коэффициента те плопереда-чи теплосбкекни.ка. [c.45]

В межтрубное пространство нужно подавать конденсирующиеся пары ИЛЙ кипящие-жндкости геилоноси- тель с ббльшим часовым расходом теплоноситель с низким коэффициентом теплоотдачи а, (позволяющим применять оребренные трубы (к этой группе относятся теплоносители, характеризующиеся отсутствием загрязнений, нейтральные по отношению к материалу труб). [c.90]